Kovové konštrukcie Téma je komplexná a mimoriadne dôležitá. Aj malá chyba môže stáť státisíce a milióny rubľov. V niektorých prípadoch môžu byť náklady na chybu životy ľudí na stavenisku, ako aj počas prevádzky. Takže kontrola a dvojitá kontrola výpočtov je potrebná a dôležitá.

Používanie Excelu na riešenie výpočtových problémov nie je na jednej strane nové, no zároveň nie celkom známe. Výpočty v Exceli však majú množstvo nepopierateľných výhod:

• Otvorenosť— každý takýto výpočet je možné rozobrať kus po kuse.
• Dostupnosť— samotné súbory existujú vo verejnej doméne, napísané vývojármi MK tak, aby vyhovovali ich potrebám.
• Pohodlie- takmer každý používateľ PC dokáže pracovať s programami z balíka MS Office, pričom špecializované konštrukčné riešenia sú drahé a navyše vyžadujú značné úsilie na zvládnutie.

Nemali by sa považovať za všeliek. Takéto výpočty umožňujú riešiť úzke a relatívne jednoduché konštrukčné problémy. Ale nezohľadňujú prácu štruktúry ako celku. V niekoľkých jednoduchých prípadoch môžu ušetriť veľa času:

• Výpočet nosníkov na ohýbanie
• Výpočet nosníkov na ohýbanie online
• Skontrolujte výpočet pevnosti a stability stĺpika.
• Skontrolujte výber prierezu tyče.

Univerzálny výpočtový súbor MK (EXCEL)

Tabuľka pre výber rezov kovových konštrukcií podľa 5 rôznych bodov SP 16.13330.2011
V skutočnosti pomocou tohto programu môžete vykonávať nasledujúce výpočty:

• výpočet jednopoľového kĺbového nosníka.
• výpočet centrálne stlačených prvkov (stĺpcov).
• výpočet ťahaných prvkov.
• výpočet excentricky stlačených alebo stlačených ohybových prvkov.

Verzia programu Excel musí byť minimálne 2010. Pokyny zobrazíte kliknutím na znamienko plus v ľavom hornom rohu obrazovky.

METALLICA

Program je zošit EXCEL s podporou makier.
A je určený na výpočet oceľových konštrukcií podľa
SP16 13330.2013 „Oceľové konštrukcie“

Výber a výpočet jázd

Výber behu je na prvý pohľad iba triviálnou úlohou. Rozteč väzníc a ich veľkosť závisí od mnohých parametrov. A bolo by pekné mať po ruke zodpovedajúci výpočet. Toto je to, o čom hovorí tento článok, ktorý si musíte prečítať:

• výpočet chodu bez prameňov
• výpočet cyklu s jedným prameňom
• výpočet väznice s dvoma prameňmi
• výpočet behu s prihliadnutím na bi-moment:

Ale je tu malá mucha - zrejme súbor obsahuje chyby vo výpočtovej časti.

Výpočet prierezových momentov zotrvačnosti v excelových tabuľkách

Ak potrebujete rýchlo vypočítať moment zotrvačnosti kompozitného profilu alebo ak neexistuje spôsob, ako určiť GOST, podľa ktorého sa vyrábajú kovové konštrukcie, potom vám pomôže táto kalkulačka. V spodnej časti tabuľky je malé vysvetlenie. Vo všeobecnosti je práca jednoduchá - vyberieme vhodnú sekciu, nastavíme rozmery týchto sekcií a získame základné parametre sekcie:

• Úsekové momenty zotrvačnosti
• Úsekové momenty odporu
• Polomer otáčania rezu
• Sekčná oblasť
• Statický moment
• Vzdialenosti od ťažiska úseku.

Tabuľka obsahuje výpočty pre nasledujúce typy sekcií:

• potrubie
• obdĺžnik
• I-lúč
• kanál
• obdĺžnikové potrubie
• trojuholník

1. Zber nákladu

Pred začatím výpočtu oceľového nosníka je potrebné zhromaždiť zaťaženie pôsobiace na kovový nosník. Podľa dĺžky pôsobenia sa záťaže delia na trvalé a dočasné.

• vlastná hmotnosť kovového nosníka;
• vlastná hmotnosť podlahy atď.;

• dlhodobé zaťaženie (užitočné zaťaženie v závislosti od účelu budovy);
• krátkodobé zaťaženie (zaťaženie snehom v závislosti od geografickej polohy budovy);
• špeciálne zaťaženie (seizmické, výbušné atď. V tejto kalkulačke sa neberie do úvahy);

Zaťaženia na nosníku sú rozdelené do dvoch typov: dizajnové a štandardné. Návrhové zaťaženia sa používajú na výpočet pevnosti a stability nosníka (1 medzný stav). Štandardné zaťaženia sú stanovené normami a používajú sa na výpočet priehybu nosníkov (2. medzný stav). Návrhové zaťaženia sú určené vynásobením štandardného zaťaženia koeficientom spoľahlivosti. V rámci tohto kalkulátora sa návrhové zaťaženie používa na určenie priehybu nosníka na rezervu.

Potom, čo ste zhromaždili povrchové zaťaženie podlahy, merané v kg/m2, musíte vypočítať, koľko z tohto povrchového zaťaženia nosník zaberie. K tomu je potrebné vynásobiť plošné zaťaženie rozstupom nosníkov (tzv. záťažový pás).

Napríklad: Vypočítali sme, že celkové zaťaženie bolo Qpovrch = 500 kg/m2 a rozstup nosníkov bol 2,5 m.

Potom bude rozložené zaťaženie na kovovom nosníku: Qrozložené = 500 kg/m2 * 2,5 m = 1250 kg/m.

Toto zaťaženie sa zadá do kalkulačky 2. Konštrukcia diagramovĎalej sa vytvorí momentový diagram, stavebná mechanika. Pre najčastejšie používané schémy zaťaženia a podpory sú pripravené tabuľky s odvodenými vzorcami pre diagramy a priehyby.

3. Výpočet pevnosti a priehybu

Po zostrojení diagramov sa vykoná výpočet pevnosti (1. medzný stav) a priehybu (2. medzný stav). Pre výber nosníka na základe pevnosti je potrebné nájsť požadovaný moment zotrvačnosti Wtr a vybrať vhodný kovový profil z tabuľky sortimentu.

Vertikálne maximálne vychýlenie je prevzaté podľa tabuľky 19 z SNiP 2.01.07-85* (Zaťaženia a nárazy). Bod 2.a v závislosti od rozpätia. Napríklad maximálny priehyb je fult=L/200 s rozpätím L=6m. znamená, že kalkulátor vyberie úsek valcovaného profilu (lúč I, kanál alebo dva kanály v krabici), ktorého maximálne vychýlenie nepresiahne fult=6m/200=0,03m=30mm. Pre výber kovového profilu na základe priehybu nájdite požadovaný moment zotrvačnosti Itr, ktorý sa získa zo vzorca na nájdenie maximálneho priehybu. A tiež sa z tabuľky sortimentu vyberie vhodný kovový profil.

4. Výber kovového nosníka z tabuľky sortimentu

Z dvoch výsledkov výberu (medzný stav 1 a 2) sa vyberie kovový profil s veľkým číslom sekcie. Stĺpec je vertikálny prvok nosná konštrukcia

budova, ktorá prenáša zaťaženie z nadradených konštrukcií do základov.

Pri výpočte oceľových stĺpov je potrebné postupovať podľa SP 16.13330 „Oceľové konštrukcie“. Pre oceľový stĺp

Zvyčajne sa používa I-nosník, rúrka, štvorcový profil alebo zložená časť kanálov, uholníkov a plechov.

Pre centrálne stláčané stĺpy je optimálne použiť rúrkový alebo štvorcový profil - sú ekonomické z hľadiska hmotnosti kovu a majú krásny estetický vzhľad, avšak vnútorné dutiny nie je možné natierať, preto je potrebné tento profil hermeticky uzavrieť. Použitie I-nosníkov so širokými prírubami pre stĺpy je rozšírené - keď je stĺp zovretý v jednej rovine tento typ

profil je optimálny.

Spôsob upevnenia stĺpika v základoch má veľký význam. Stĺpik môže mať kĺbové upevnenie, tuhé v jednej rovine a kĺbové v druhej, alebo tuhé v 2 rovinách. Výber upevnenia závisí od konštrukcie budovy a je dôležitejší pri výpočte, pretože Konštrukčná dĺžka stĺpika závisí od spôsobu upevnenia. Je potrebné zvážiť aj spôsob upevnenia väzníc, stenové panely

Keď je stĺp zovretý v základoch a nosník je pevne pripevnený k stĺpu, odhadovaná dĺžka je 0,5 l, vo výpočte sa však zvyčajne uvažuje 0,7 l, pretože lúč sa vplyvom zaťaženia ohýba a nedochádza k úplnému zovretiu.

V praxi sa stĺp neuvažuje samostatne, ale v programe sa vymodeluje rám alebo 3-rozmerný model budovy, ten sa načíta a vypočíta sa stĺp v zostave a vyberie sa požadovaný profil, ale v programoch môže byť ťažké zohľadniť zoslabenie sekcie otvormi od skrutiek, preto je niekedy potrebné skontrolovať sekciu ručne .

Na výpočet stĺpa potrebujeme poznať maximálne tlakové/ťahové napätia a momenty vyskytujúce sa v kľúčových úsekoch, na tento účel sú zostrojené diagramy napätia. V tomto prehľade budeme uvažovať iba o výpočte pevnosti stĺpa bez vytvárania diagramov.

Stĺpec vypočítame pomocou nasledujúcich parametrov:

1. Centrálna pevnosť v ťahu/tlaku

2. Stabilita pri centrálnej kompresii (v 2 rovinách)

3. Sila vďaka spoločnej akcii pozdĺžna sila a ohybové momenty

4. Kontrola maximálnej pružnosti tyče (v 2 rovinách)

1. Centrálna pevnosť v ťahu/tlaku

Podľa SP 16.13330 odsek 7.1.1, výpočet pevnosti oceľových prvkov so štandardnou odolnosťou R yn ≤ 440 N/mm2 so stredovým napätím alebo stlačením silou N by mala byť splnená podľa vzorca

A n-oblasť prierezčistý profil, t.j. berúc do úvahy jeho oslabenie otvormi;

R y je návrhová odolnosť valcovanej ocele (v závislosti od triedy ocele, pozri tabuľku B.5 SP 16.13330);

γ c je koeficient prevádzkových podmienok (pozri tabuľku 1 SP 16.13330).

Pomocou tohto vzorca môžete vypočítať minimálnu požadovanú plochu prierezu profilu a nastaviť profil. V budúcnosti, pri overovacích výpočtoch, môže byť výber sekcie stĺpca vykonaný iba pomocou metódy výberu sekcie, takže tu môžeme nastaviť počiatočný bod, pod ktorý úsek nemôže byť.

2. Stabilita pri centrálnej kompresii

Výpočty stability sa vykonávajú v súlade s ustanovením 7.1.3 SP 16.13330 pomocou vzorca

A- hrubá plocha prierezu profilu, t.j. bez zohľadnenia jeho oslabenia otvormi;

R

γ

φ — koeficient stability pri centrálnom stlačení.

Ako vidíte, tento vzorec je veľmi podobný predchádzajúcemu, ale tu sa objavuje koeficient φ , na jej výpočet musíme najprv vypočítať podmienenú pružnosť tyče λ (označené čiarou vyššie).

Kde R y – vypočítaný odpor ocele;

E— modul pružnosti;

λ — pružnosť tyče vypočítaná podľa vzorca:

Kde l ef je konštrukčná dĺžka tyče;

i— polomer otáčania úseku.

Odhadované dĺžky l ef stĺpov (regálov) konštantného prierezu alebo jednotlivých úsekov stupňovitých stĺpov podľa SP 16.13330 bod 10.3.1 by sa malo určiť podľa vzorca

Kde l— dĺžka stĺpca;

μ — koeficient efektívnej dĺžky.

Koeficienty efektívnej dĺžky μ stĺpy (regály) konštantného prierezu by sa mali určiť v závislosti od podmienok na upevnenie ich koncov a druhu zaťaženia. Pre niektoré prípady upevnenia koncov a typ zaťaženia, hodnoty μ sú uvedené v nasledujúcej tabuľke:

Polomer zotrvačnosti úseku možno nájsť v príslušnom GOST pre profil, t.j. profil už musí byť špecifikovaný vopred a výpočet sa zredukuje na vyčíslenie úsekov.

Pretože polomer otáčania v 2 rovinách pre väčšinu profilov má rôzne hodnoty v 2 rovinách (rovnaké hodnoty má iba rúrka a štvorcový profil) a upevnenie môže byť odlišné a následne aj konštrukčné dĺžky môžu byť odlišné, potom stabilita výpočty sa musia vykonať pre 2 roviny.

Takže teraz máme všetky údaje na výpočet podmienenej flexibility.

Ak je konečná flexibilita väčšia alebo rovná 0,4, potom koeficient stability φ vypočítané podľa vzorca:

hodnota koeficientu δ treba vypočítať podľa vzorca:

kurzov α A β pozri tabuľku

Hodnoty koeficientov φ , vypočítané pomocou tohto vzorca, by sa nemalo brať viac ako (7.6/ λ 2) s hodnotami podmienená flexibilita nad 3,8; 4.4 a 5.8 pre sekcie typu a, b a c, v tomto poradí.

S hodnotami λ < 0,4 для всех типов сечений допускается принимать φ = 1.

Hodnoty koeficientov φ sú uvedené v prílohe D SP 16.13330.

Teraz, keď sú známe všetky počiatočné údaje, vykonáme výpočet pomocou vzorca uvedeného na začiatku:

Ako je uvedené vyššie, je potrebné vykonať 2 výpočty pre 2 roviny. Ak výpočet nespĺňa podmienku, vyberieme nový profil s viacerými veľkú hodnotu polomer otáčania sekcie. Môžete tiež zmeniť schému dizajnu, napríklad zmenou kĺbového tesnenia na tuhé alebo zabezpečením stĺpika v rozpätí väzbami, môžete znížiť konštrukčnú dĺžku tyče.

Stlačené prvky sa odporúča spevniť pevnými stenami otvoreného profilu v tvare U doskami alebo mriežkami. Ak tam nie sú žiadne pásy, potom by sa stabilita mala skontrolovať z hľadiska stability v prípade ohybovo-krútiaceho vybočenia v súlade s článkom 7.1.5 SP 16.13330.

3. Pevnosť pri kombinovanom pôsobení pozdĺžnej sily a ohybových momentov

Stĺp je spravidla zaťažovaný nielen axiálnym tlakovým zaťažením, ale aj ohybovým momentom, napríklad od vetra. Moment sa vytvorí aj vtedy, ak vertikálne zaťaženie nepôsobí v strede stĺpa, ale zo strany. V tomto prípade je potrebné vykonať overovací výpočet v súlade s článkom 9.1.1 SP 16.13330 pomocou vzorca

Kde N— pozdĺžna tlaková sila;

A n je čistá plocha prierezu (berúc do úvahy oslabenie otvormi);

R y – konštrukčná odolnosť ocele;

γ c je koeficient prevádzkových podmienok (pozri tabuľku 1 SP 16.13330);

n, Cx A Сy— akceptované koeficienty podľa tabuľky E.1 SP 16.13330

Mx A môj- momenty relatívne osi X-X a Y-Y;

W xn, min a W yn,min - momenty odporu prierezu vzhľadom na osi X-X a Y-Y (možno nájsť v GOST pre profil alebo v referenčnej knihe);

B— bimoment, v SNiP II-23-81* tento parameter nebol zahrnutý do výpočtov, tento parameter bol zavedený, aby sa zohľadnila deplanácia;

Wω,min – sektorový moment odporu prierezu.

Ak by nemali byť žiadne otázky s prvými 3 komponentmi, potom zohľadnenie bi-momentu spôsobuje určité ťažkosti.

Bimoment charakterizuje zmeny zavedené do lineárnych zón rozloženia napätia deplanácie sekcie a v skutočnosti je to dvojica momentov smerujúcich v opačných smeroch.

Stojí za zmienku, že mnohé programy nedokážu vypočítať bi-torque, vrátane SCAD, ktorý to nezohľadňuje.

4. Kontrola maximálnej pružnosti prúta

Flexibilita komprimovaných prvkov λ = lef / i by spravidla nemalo prekročiť limitné hodnoty λ u uvedené v tabuľke

Koeficient α v tomto vzorci je koeficient využitia profilu podľa výpočtu stability pri centrálnom stlačení.

Rovnako ako výpočet stability musí byť tento výpočet vykonaný pre 2 roviny.

Ak profil nie je vhodný, je potrebné zmeniť sekciu zväčšením polomeru otáčania sekcie alebo zmenou konštrukčnej schémy (zmeniť upevňovacie prvky alebo zaistiť pomocou väzieb, aby sa skrátila konštrukčná dĺžka).

Ak je kritickým faktorom extrémna flexibilita, potom možno použiť najnižšiu triedu ocele, pretože Trieda ocele neovplyvňuje maximálnu flexibilitu. Najlepšia možnosť možno vypočítať pomocou metódy výberu.

Uverejnené v označenom,

Sily v stojanoch sa vypočítavajú s prihliadnutím na zaťaženie pôsobiace na stojan.

B-stĺpiky

Stredné piliere rámu budovy fungujú a sú vypočítané ako centrálne stlačené prvky pri pôsobení najväčšej tlakovej sily N z vlastnej hmotnosti všetkých strešných konštrukcií (G) a zaťaženia snehom a snehom (P sn).

Obrázok 8 – Zaťaženia na strednom stĺpiku

Výpočet centrálne stlačených stredných stĺpikov sa vykonáva:

a) pre silu

kde je vypočítaná odolnosť dreva voči stlačeniu pozdĺž vlákien;

Čistá plocha prierezu prvku;

b) pre stabilitu

kde je koeficient pozdĺžne ohýbanie;

- vypočítaná plocha prierezu prvku;

Záťaže sa zhromažďujú z oblasti pokrytia podľa plánu na jeden stredný stĺpik ().

Obrázok 9 – Plochy zaťaženia stredného a vonkajšieho stĺpika

Ukončiť príspevky

Vonkajší stĺpik je pod vplyvom pozdĺžneho zaťaženia vzhľadom na os stĺpika (G a P sn), ktoré sa zbierajú plošne a priečne, a X. Navyše pozdĺžna sila vzniká pôsobením vetra.

Obrázok 10 – Zaťaženia na vonkajšom stĺpiku

G – zaťaženie vlastnou hmotnosťou náterových konštrukcií;

X – horizontálna sústredená sila pôsobiaca v mieste dotyku priečky s hrebeňom.

V prípade pevného uloženia regálov pre rám s jedným poli:

Obrázok 11 – Schéma zaťaženia pri tuhom zovretí regálov v základoch

kde sú horizontálne zaťaženia vetrom od vetra vľavo a vpravo, aplikované na stĺp v bode, kde k nemu prilieha priečka.

kde je výška nosnej časti priečnika alebo nosníka.

Vplyv síl bude významný, ak má priečka na podpere významnú výšku.

V prípade sklopnej podpery stojana na základ pre rám s jedným poli:

Obrázok 12 – Záťažový diagram pre kĺbovú podperu regálov na základ

Pri rámových konštrukciách s viacerými poliami, keď fúka vietor zľava, p 2 a w 2 a keď fúka sprava, p 1 a w 2 sa budú rovnať nule.

Vonkajšie stĺpiky sú vypočítané ako stlačené ohybové prvky. Hodnoty pozdĺžnej sily N a ohybového momentu M sa berú pre kombináciu zaťažení, pri ktorých sa vyskytujú najväčšie tlakové napätia.

1) 0,9 (G + Pc + vietor zľava)

2) 0,9 (G + Pc + vietor sprava)

Pre stĺp zahrnutý v ráme sa maximálny ohybový moment berie ako maximálny z momentov vypočítaných pre prípad vetra vľavo M l a vpravo M v:

kde e je excentricita pôsobenia pozdĺžnej sily N, ktorá zahŕňa najnepriaznivejšiu kombináciu zaťažení G, P c, P b - každé s vlastným znamienkom.

Excentricita pre regály s konštantnou výškou sekcie je nula (e = 0) a pre regály s premenlivou výškou sekcie sa berie ako rozdiel medzi geometrickou osou nosnej sekcie a osou pôsobenia pozdĺžnej sily.

Výpočet stlačených - zakrivených vonkajších pilierov sa vykonáva:

a) pre silu:

b) pre stabilitu plochého tvaru ohybu bez upevnenia alebo s odhadovanou dĺžkou medzi upevňovacími bodmi l p > 70b 2 /n podľa vzorca:

Geometrické charakteristiky zahrnuté vo vzorcoch sú vypočítané v referenčnej časti. Z roviny rámu sú vzpery vypočítané ako centrálne stlačený prvok.

Výpočet stlačených a stlačených-ohýbaných kompozitných profilov sa vykonáva podľa vyššie uvedených vzorcov, avšak pri výpočte koeficientov φ a ξ tieto vzorce zohľadňujú zvýšenie flexibility regálu v dôsledku súladu spojov spájajúcich vetvy. Táto zvýšená flexibilita sa nazýva znížená flexibilita λn.

Výpočet mriežkových regálov možno zredukovať na výpočet krovov. V tomto prípade sa rovnomerne rozložené zaťaženie vetrom zníži na sústredené zaťaženia v uzloch priehradového nosníka. Predpokladá sa, že vertikálne sily G, Pc, Pb sú vnímané iba rozpernými pásmi.

Výpočet centrálneho piliera

Regály sú konštrukčné prvky, ktoré pracujú predovšetkým pri stláčaní a pozdĺžnom ohýbaní.

Pri výpočte regálu je potrebné zabezpečiť jeho pevnosť a stabilitu. Zabezpečenie stability je dosiahnuté správnym výberom sekcie regálu.

Prijaté dizajnová schéma stredový pilier pri výpočte za vertikálne zaťaženie, ako je zavesené na koncoch, pretože je zvarené na spodnej a hornej strane (pozri obrázok 3).

Centrálny stĺp nesie 33% celkovej hmotnosti podlahy.

Celková hmotnosť podlahy N, kg bude určená: vrátane hmotnosti snehu, zaťaženia vetrom, zaťaženia od tepelnej izolácie, zaťaženia od hmotnosti krycieho rámu, zaťaženia vákuom.

N = R2g. (3.9)

kde g je celkové rovnomerne rozložené zaťaženie, kg/m2;

R - vnútorný polomer nádrže, m.

Celková hmotnosť podlahy pozostáva z nasledujúcich typov zaťaženia:

• 1. Zaťaženie snehom, g1. Je akceptované g1 = 100 kg/m2.;
• 2. Zaťaženie od tepelnej izolácie, g 2. Prijaté g2 = 45 kg/m2;
• 3. Zaťaženie vetrom, g 3. Prijaté g3 = 40 kg/m2;
• 4. Zaťaženie od hmotnosti poťahovacieho rámu, g 4. Akceptované g4 = 100 kg/m2
• 5. Berúc do úvahy inštalované zariadenie, g 5. Akceptované g5 = 25 kg/m2
• 6. Vákuové zaťaženie, g 6. Akceptované g6 = 45 kg/m2.

A celková hmotnosť podlahy N, kg:

Sila vnímaná stojanom sa vypočíta:

Požadovaná plocha prierezu stojana sa určuje pomocou nasledujúceho vzorca:

Pozri 2, (3.12)

kde: N je celková hmotnosť podlahy, kg;

1600 kgf/cm 2, pre oceľ VSt3sp;

Štrukturálne sa predpokladá, že koeficient vybočenia je =0,45.

Podľa GOST 8732-75 je konštrukčne zvolená rúra s vonkajším priemerom D h = 21 cm, vnútorným priemerom d b = 18 cm a hrúbkou steny 1,5 cm, čo je prijateľné, pretože dutina rúry bude vyplnená betónom.

Plocha prierezu potrubia, F:

Určí sa moment zotrvačnosti profilu (J) a polomer otáčania (r). Respektíve:

J = cm4, (3,14)

kde sú geometrické charakteristiky rezu.

Polomer zotrvačnosti:

r=, cm, (3,15)

kde J je moment zotrvačnosti profilu;

F je plocha požadovaného úseku.

Flexibilita:

Napätie v stojane je určené vzorcom:

kg/cm (3,17)

V tomto prípade sa podľa tabuliek dodatku 17 (A. N. Serenko) predpokladá = 0,34

Výpočet pevnosti základne stojana

Návrhový tlak P na základ je určený:

Р= Р" + Р st + Р bs, kg, (3,18)

Р st = F L g, kg, (3,19)

Rbs = L g b, kg, (3,20)

kde: P"-úsilie vertikálny stojan P" = 5885,6 kg;

R st - hmotnosť regálu, kg;

g - merná hmotnosť ocele g = 7,85*10 -3 kg/.

R bs - hmotnosť betónu naliateho do stojana, kg;

g b - špecifická hmotnosť betónu g b = 2,4 * 10 -3 kg/.

Požadovaná plocha dosky topánok s prípustným tlakom na pieskový podklad [y] f = 2 kg/cm 2:

Akceptuje sa doska so stranami: aChb = 0,65 × 0,65 m Rozložené zaťaženie q na 1 cm dosky sa určí:

Návrhový ohybový moment, M:

Návrhový moment odporu, W:

Hrúbka dosky d:

Predpokladá sa hrúbka dosky d = 20 mm.