Kovové konštrukcie Téma je komplexná a mimoriadne dôležitá. Aj malá chyba môže stáť státisíce a milióny rubľov. V niektorých prípadoch môžu byť náklady na chybu životy ľudí na stavenisku, ako aj počas prevádzky. Takže kontrola a dvojitá kontrola výpočtov je potrebná a dôležitá.
Používanie Excelu na riešenie výpočtových problémov nie je na jednej strane nové, no zároveň nie celkom známe. Výpočty v Exceli však majú množstvo nepopierateľných výhod:
- Otvorenosť— každý takýto výpočet je možné rozobrať kus po kuse.
- Dostupnosť— samotné súbory existujú vo verejnej doméne, napísané vývojármi MK tak, aby vyhovovali ich potrebám.
- Pohodlie- takmer každý používateľ PC dokáže pracovať s programami z balíka MS Office, pričom špecializované konštrukčné riešenia sú drahé a navyše vyžadujú značné úsilie na zvládnutie.
Nemali by sa považovať za všeliek. Takéto výpočty umožňujú riešiť úzke a relatívne jednoduché konštrukčné problémy. Ale nezohľadňujú prácu štruktúry ako celku. V niekoľkých jednoduchých prípadoch môžu ušetriť veľa času:
- Výpočet nosníkov na ohýbanie
- Výpočet nosníkov na ohýbanie online
- Skontrolujte výpočet pevnosti a stability stĺpika.
- Skontrolujte výber prierezu tyče.
Univerzálny výpočtový súbor MK (EXCEL)
Tabuľka pre výber rezov kovových konštrukcií podľa 5 rôznych bodov SP 16.13330.2011
V skutočnosti pomocou tohto programu môžete vykonávať nasledujúce výpočty:
- výpočet jednopoľového kĺbového nosníka.
- výpočet centrálne stlačených prvkov (stĺpcov).
- výpočet ťahaných prvkov.
- výpočet excentricky stlačených alebo stlačených ohybových prvkov.
Verzia programu Excel musí byť minimálne 2010. Pokyny zobrazíte kliknutím na znamienko plus v ľavom hornom rohu obrazovky.
METALLICA
Program je zošit EXCEL s podporou makier.
A je určený na výpočet oceľových konštrukcií podľa
SP16 13330.2013 „Oceľové konštrukcie“
Výber a výpočet jázd
Výber behu je na prvý pohľad iba triviálnou úlohou. Rozteč väzníc a ich veľkosť závisí od mnohých parametrov. A bolo by pekné mať po ruke zodpovedajúci výpočet. Toto je to, o čom hovorí tento článok, ktorý si musíte prečítať:
- výpočet chodu bez prameňov
- výpočet cyklu s jedným prameňom
- výpočet väznice s dvoma prameňmi
- výpočet behu s prihliadnutím na bi-moment:
Ale je tu malá mucha - zrejme súbor obsahuje chyby vo výpočtovej časti.
Výpočet prierezových momentov zotrvačnosti v excelových tabuľkách
Ak potrebujete rýchlo vypočítať moment zotrvačnosti kompozitného profilu alebo ak neexistuje spôsob, ako určiť GOST, podľa ktorého sa vyrábajú kovové konštrukcie, potom vám pomôže táto kalkulačka. V spodnej časti tabuľky je malé vysvetlenie. Vo všeobecnosti je práca jednoduchá - vyberieme vhodnú sekciu, nastavíme rozmery týchto sekcií a získame základné parametre sekcie:
- Úsekové momenty zotrvačnosti
- Úsekové momenty odporu
- Polomer otáčania rezu
- Sekčná oblasť
- Statický moment
- Vzdialenosti od ťažiska úseku.
Tabuľka obsahuje výpočty pre nasledujúce typy sekcií:
- potrubie
- obdĺžnik
- I-lúč
- kanál
- obdĺžnikové potrubie
- trojuholník
Výška stojana a dĺžka ramena P na pôsobenie sily sú zvolené konštruktívne podľa výkresu. Zoberme si časť stojana ako 2 Ш. Na základe pomeru h 0 /l=10 a h/b=1,5-2 vyberieme úsek nie väčší ako h=450mm a b=300mm.
Obrázok 1 – Schéma zaťaženia stojana a prierez.
Celková hmotnosť dizajn je:
m= 20,1+5+0,43+3+3,2+3 = 34,73 ton
Hmotnosť prichádzajúca do jedného z 8 stojanov je:
P = 34,73 / 8 = 4,34 ton = 43400N – tlak na jeden stojan.
Sila nepôsobí v strede rezu, takže spôsobuje moment rovný:
Mx = P*L; Mx = 43400 * 5000 = 217000000 (N*mm)
Uvažujme regál so skriňovou sekciou zváraný z dvoch dosiek
Definícia výstredností:
Ak výstrednosť t x má hodnotu od 0,1 do 5 - excentricky stlačený (natiahnutý) stojan; Ak T od 5 do 20, potom treba pri výpočte brať do úvahy napätie alebo stlačenie nosníka.
t x=2,5 - excentricky stlačený (natiahnutý) stojan.
Určenie veľkosti časti stojana:
Hlavná záťaž pre stojan je pozdĺžna sila. Preto sa na výber prierezu používajú výpočty pevnosti v ťahu (tlaku):
Z tejto rovnice sa zistí požadovaná plocha prierez
,mm 2 (10)
Dovolené napätie [σ] pri vytrvalostnej práci závisí od druhu ocele, koncentrácie napätia v priereze, počtu zaťažovacích cyklov a asymetrie cyklu. V SNiP je prípustné napätie počas vytrvalostnej práce určené vzorcom
(11)
Dizajnová odolnosť R U závisí od koncentrácie napätia a medze klzu materiálu. Koncentrácie napätia vo zvarových spojoch sú najčastejšie spôsobené zvarovými švami. Hodnota koeficientu koncentrácie závisí od tvaru, veľkosti a umiestnenia švíkov. Čím vyššia je koncentrácia napätia, tým nižšie je prípustné napätie.
Najviac zaťažovaný úsek prútovej konštrukcie navrhnutý v práci sa nachádza v blízkosti miesta jej pripevnenia k stene. Upevnenie s čelnými kútovými zvarmi zodpovedá skupine 6, preto R U = 45 MPa.
Pre 6. skupinu s n = 10-6, a = 1,63;
Koeficient pri odráža závislosť dovolených napätí od indexu asymetrie cyklu p, rovnú pomeru minimálneho napätia na cyklus k maximu, t.j.
-1≤ρ<1,
a tiež na znamení stresu. Napätie podporuje a kompresia zabraňuje vzniku trhlín, takže hodnota γ pri rovnakom ρ závisí od znamienka σ max. V prípade pulzujúceho zaťaženia, kedy σ min= 0, ρ=0 pre stlačenie γ=2 pre ťah γ = 1,67.
Pre ρ→ ∞ γ→∞. V tomto prípade je dovolené napätie [σ] veľmi veľké. To znamená, že sa zníži riziko únavového zlyhania, ale to neznamená, že je zabezpečená pevnosť, pretože zlyhanie je možné už pri prvom zaťažení. Preto pri určovaní [σ] je potrebné brať do úvahy podmienky statickej pevnosti a stability.
So statickým naťahovaním (bez ohýbania)
[a] = Ry. (12)
Hodnota vypočítanej odolnosti R y medzou klzu je určená vzorcom
(13)
kde γ m je koeficient spoľahlivosti pre materiál.
Pre 09G2S σ T = 325 MPa, γ t = 1,25
Počas statického stláčania sa prípustné napätie znižuje kvôli riziku straty stability:
kde 0< φ < 1. Коэффициент φ зависит от гибкости и относительного эксцентриситета. Его точное значение может быть найдено только после определения размеров сечения. Для ориентировочного выбора Атрпо формуле следует задаться значением φ. S malou excentricitou aplikácie zaťaženia môžete vziať φ = 0,6. Tento koeficient znamená, že pevnosť v tlaku tyče v dôsledku straty stability sa zníži na 60 % pevnosti v ťahu.
Doplňte údaje do vzorca:
Z dvoch hodnôt [σ] vyberieme najmenšiu. A v budúcnosti sa na základe toho budú robiť výpočty.
Prípustné napätie 
Dáta vložíme do vzorca:
Keďže 295,8 mm 2 je extrémne malá plocha prierezu, na základe konštrukčných rozmerov a veľkosti momentu ju zväčšujeme na 
Číslo kanálu vyberieme podľa oblasti.
Minimálna plocha kanála by mala byť 60 cm2
Číslo kanála – 40P. Má parametre:
h = 400 mm; b = 115 mm; s = 8 mm; t = 13,5 mm; F=18,1 cm2;
Získame plochu prierezu stojana pozostávajúceho z 2 kanálov - 61,5 cm2.
Dosadíme údaje do vzorca 12 a znova vypočítame napätia:
= 146,7 MPa
Efektívne napätia v priereze sú menšie ako medzné napätia pre kov. To znamená, že materiál konštrukcie vydrží aplikované zaťaženie.
Overovací výpočet celkovej stability regálov.
Takáto kontrola je potrebná len pri pôsobení tlakových pozdĺžnych síl. Ak pôsobia sily na stred prierezu (Mx=My=0), zníženie statickej pevnosti vzpery v dôsledku straty stability sa odhadne pomocou koeficientu φ, ktorý závisí od pružnosti vzpery.
Flexibilita regálu vzhľadom na os materiálu (t. j. os pretínajúca prvky sekcie) je určená vzorcom:
(15)
Kde 
– polvlnová dĺžka zakrivenej osi stojana,
μ – koeficient v závislosti od podmienok upevnenia; na konzole = 2;
i min - polomer zotrvačnosti, nájdený podľa vzorca:
(16)
Doplňte údaje do vzorcov 20 a 21:
Výpočty stability sa vykonávajú pomocou vzorca:
(17)
Koeficient φ y sa určuje rovnako ako pri centrálnom stlačení podľa tabuľky. 6 v závislosti od pružnosti vzpery λ у (λ уо) pri ohybe okolo osi y. Koeficient s zohľadňuje pokles stability v dôsledku krútiaceho momentu M X.
V praxi je často potrebné vypočítať regál alebo stĺp pre maximálne axiálne (pozdĺžne) zaťaženie. Sila, pri ktorej stojan stratí svoj stabilný stav (nosnosť), je kritická. Stabilita regálu je ovplyvnená spôsobom zaistenia koncov regálu. V stavebnej mechanike sa uvažuje o siedmich metódach zaistenia koncov vzpery. Zvážime tri hlavné metódy:
Aby sa zabezpečila určitá miera stability, je potrebné, aby bola splnená táto podmienka:
Kde: P - efektívna sila;
Je stanovený určitý faktor stability
Pri výpočte elastických systémov je teda potrebné vedieť určiť hodnotu kritickej sily Pcr. Ak vezmeme do úvahy, že sila P pôsobiaca na hrebeň spôsobuje len malé odchýlky od priamočiareho tvaru hrebeňa dĺžky ι, potom sa dá určiť z rovnice
kde: E - modul pružnosti;
J_min - minimálny moment zotrvačnosti úseku;
M(z) - ohybový moment rovný M(z) = -P ω;
ω - veľkosť odchýlky od priamočiareho tvaru stojana;
Riešenie tejto diferenciálnej rovnice 
A a B sú integračné konštanty, určené okrajovými podmienkami.
Po vykonaní určitých akcií a substitúcií získame konečný výraz pre kritickú silu P 
Minimálna hodnota kritickej sily bude pre n = 1 (celé číslo) a
Rovnica elastickej čiary stojana bude vyzerať takto:
kde: z - aktuálna ordináta s maximálnou hodnotou z=l;
Prijateľný výraz pre kritickú silu sa nazýva L. Eulerov vzorec. Je vidieť, že veľkosť kritickej sily priamo úmerne závisí od tuhosti vzpery EJ min a v obrátenej úmere od dĺžky vzpery l.
Ako bolo povedané, stabilita pružnej vzpery závisí od spôsobu jej upevnenia.
Odporúčaný bezpečnostný faktor pre oceľové regály je
n y = 1,5÷3,0; pre drevené n y =2,5÷3,5; pre liatinu n y =4,5÷5,5
Na zohľadnenie spôsobu zaistenia koncov regálu sa zavedie koeficient koncov zníženej pružnosti regálu.
kde: μ - znížený dĺžkový koeficient (tabuľka);
i min - najmenší polomer otáčania prierezu stojana (tabuľky);
ι - dĺžka stojana;
Zadajte koeficient kritického zaťaženia:
, (tabuľka);
Pri výpočte prierezu regálu je teda potrebné brať do úvahy koeficienty μ a ϑ, ktorých hodnota závisí od spôsobu zaistenia koncov regálu a je uvedená v tabuľkách pevnosti referenčná kniha materiálov (G.S. Pisarenko a S.P. Fesik)
Uveďme príklad výpočtu kritickej sily pre masívnu tyč obdĺžnikového prierezu - 6 × 1 cm, dĺžka tyče ι = 2 m. Upevnenie koncov podľa schémy III.
Výpočet:
Z tabuľky zistíme koeficient ϑ = 9,97, μ = 1. Moment zotrvačnosti úseku bude:
a kritické napätie bude:
Je zrejmé, že kritická sila Pcr = 247 kgf spôsobí napätie v tyči iba 41 kgf/cm 2 , čo je podstatne menej ako limit prietoku (1600 kgf/cm 2), avšak táto sila spôsobí ohyb tyče. tyč, a teda strata stability.
Uvažujme o ďalšom príklade výpočtu dreveného stĺpika s kruhovým prierezom, upnutého na spodnom konci a zaveseného na hornom konci (S.P. Fesik). Dĺžka stojana 4m, tlaková sila N=6t. Prípustné napätie [σ]=100kgf/cm2. Akceptujeme redukčný súčiniteľ pre dovolené napätie v tlaku φ=0,5. Vypočítame plochu prierezu stojana:
Určite priemer stojana: 
Úsekový moment zotrvačnosti 
Vypočítame flexibilitu regálu: 
kde: μ=0,7 na základe metódy zovretia koncov stojana;
Určite napätie v stojane: 
Je zrejmé, že napätie v stojane je 100 kgf/cm 2 a rovná sa prípustnému napätiu [σ] = 100 kgf/cm 2
Uvažujme tretí príklad výpočtu oceľového regálu vyrobeného z I-profilu, dĺžky 1,5 m, tlakovej sily 50 tf, dovoleného napätia [σ] = 1600 kgf/cm 2. Spodný koniec stojana je zovretý a horný koniec je voľný (metóda I).
Na výber prierezu použijeme vzorec a nastavíme koeficient ϕ=0,5, potom:
Zo sortimentu vyberáme I-nosník č.36 a jeho údaj: F = 61,9 cm 2, i min = 2,89 cm.
Určenie flexibility stojana:
kde: μ z tabuľky sa rovná 2, berúc do úvahy metódu zovretia stojana;
Vypočítané napätie v stojane bude: 
5 kgf, čo sa približne rovná prípustnému napätiu a o 0,97% viac, čo je prijateľné v technických výpočtoch.
Prierez tyčí pracujúcich v tlaku bude racionálny pri najväčšom polomere otáčania. Pri výpočte špecifického polomeru otáčania
najoptimálnejšie sú rúrkové časti, tenkostenné; pre ktoré je hodnota ξ=1÷2,25 a pre plné alebo valcované profily ξ=0,204÷0,5
Závery
Pri výpočte pevnosti a stability regálov a stĺpov je potrebné vziať do úvahy spôsob zaistenia koncov regálov a aplikovať odporúčaný bezpečnostný faktor.
Hodnota kritickej sily sa získa z diferenciálnej rovnice zakrivenej stredovej čiary vzpery (L. Euler).
Aby sa zohľadnili všetky faktory charakterizujúce zaťažený regál, bol zavedený koncept flexibility regálu - λ, koeficient predpokladanej dĺžky - μ, koeficient zníženia napätia - ϕ, koeficient kritického zaťaženia - ϑ. Ich hodnoty sú prevzaté z referenčných tabuliek (G.S. Pisarentko a S.P. Fesik).
Uvádzajú sa približné výpočty stojanov na určenie kritickej sily - Pcr, kritického napätia - σcr, priemeru stojanov - d, pružnosti stojanov - λ a ďalších charakteristík.
Optimálny prierez pre regály a stĺpy sú rúrkové tenkostenné profily s rovnakými hlavnými momentmi zotrvačnosti.
Použitá literatúra:
G.S. Pisarenko „Príručka o sile materiálov“.
S.P. Fesik „Príručka o sile materiálov“.
V.I. Anuriev „Príručka dizajnéra strojného inžinierstva“.
SNiP II-6-74 „Zaťaženia a vplyvy, konštrukčné štandardy“.
Sily v stojanoch sa vypočítavajú s prihliadnutím na zaťaženie pôsobiace na stojan.
B-stĺpiky
Stredné piliere rámu budovy fungujú a sú vypočítané ako centrálne stlačené prvky pri pôsobení najväčšej tlakovej sily N z vlastnej hmotnosti všetkých strešných konštrukcií (G) a zaťaženia snehom a snehom (P sn).
Obrázok 8 – Zaťaženia na strednom stĺpiku
Výpočet centrálne stlačených stredných stĺpikov sa vykonáva:
a) pre silu
kde je vypočítaná odolnosť dreva voči stlačeniu pozdĺž vlákien;
Čistá plocha prierezu prvku;
b) pre stabilitu
kde je koeficient vzperu;
- vypočítaná plocha prierezu prvku;
Záťaže sa zhromažďujú z oblasti pokrytia podľa plánu na jeden stredný stĺpik ().
Obrázok 9 – Plochy zaťaženia stredného a vonkajšieho stĺpika
Ukončiť príspevky
Vonkajší stĺpik je pod vplyvom pozdĺžneho zaťaženia vzhľadom na os stĺpika (G a P sn), ktoré sa zbierajú plošne a priečne, a X. Navyše pozdĺžna sila vzniká pôsobením vetra.
Obrázok 10 – Zaťaženia na vonkajšom stĺpiku
G – zaťaženie vlastnou hmotnosťou náterových konštrukcií;
X – horizontálna sústredená sila pôsobiaca v mieste dotyku priečky s hrebeňom.
V prípade pevného uloženia regálov pre rám s jedným poli:
Obrázok 11 – Schéma zaťaženia pri tuhom zovretí regálov v základoch
kde sú horizontálne zaťaženia vetrom od vetra vľavo a vpravo aplikované na stĺp v bode, kde k nemu prilieha priečka.
kde je výška nosnej časti priečnika alebo nosníka.
Vplyv síl bude významný, ak má priečka na podpere významnú výšku.
V prípade sklopnej podpery stojana na základ pre rám s jedným poli:
Obrázok 12 – Záťažový diagram pre kĺbovú podperu regálov na základ
Pri rámových konštrukciách s viacerými poliami, keď fúka vietor zľava, p 2 a w 2 a keď fúka sprava, p 1 a w 2 sa budú rovnať nule.
Vonkajšie stĺpiky sú vypočítané ako stlačené ohybové prvky. Hodnoty pozdĺžnej sily N a ohybového momentu M sa berú pre kombináciu zaťažení, pri ktorých sa vyskytujú najväčšie tlakové napätia.
1) 0,9 (G + Pc + vietor zľava)
2) 0,9 (G + Pc + vietor sprava)
Pre stĺp zahrnutý v ráme sa maximálny ohybový moment berie ako maximálny z momentov vypočítaných pre prípad vetra vľavo M l a vpravo M v:
kde e je excentricita pôsobenia pozdĺžnej sily N, ktorá zahŕňa najnepriaznivejšiu kombináciu zaťažení G, P c, P b - každé s vlastným znamienkom.
Excentricita pre regály s konštantnou výškou sekcie je nula (e = 0) a pre regály s premenlivou výškou sekcie sa berie ako rozdiel medzi geometrickou osou nosnej sekcie a osou pôsobenia pozdĺžnej sily.
Výpočet stlačených - zakrivených vonkajších pilierov sa vykonáva:
a) pre silu:
b) pre stabilitu plochého tvaru ohybu bez upevnenia alebo s odhadovanou dĺžkou medzi upevňovacími bodmi l p > 70b 2 /n podľa vzorca:
Geometrické charakteristiky zahrnuté vo vzorcoch sú vypočítané v referenčnej časti. Z roviny rámu sú vzpery vypočítané ako centrálne stlačený prvok.
Výpočet stlačených a stlačených-ohýbaných kompozitných profilov sa vykonáva podľa vyššie uvedených vzorcov, avšak pri výpočte koeficientov φ a ξ tieto vzorce zohľadňujú zvýšenie flexibility regálu v dôsledku súladu spojov spájajúcich vetvy. Táto zvýšená flexibilita sa nazýva znížená flexibilita λn.
Výpočet mriežkových regálov možno zredukovať na výpočet krovov. V tomto prípade sa rovnomerne rozložené zaťaženie vetrom zníži na sústredené zaťaženia v uzloch priehradového nosníka. Predpokladá sa, že vertikálne sily G, Pc, Pb sú vnímané iba rozpernými pásmi.
P 
rám budovy (obr. 5) je raz staticky neurčitý. Neurčitosť odhalíme na základe podmienky rovnakej tuhosti ľavej a pravej vzpery a rovnakej veľkosti horizontálnych posunov kĺbového konca vzpier.
Ryža. 5. Návrhová schéma rámu
5.1. Stanovenie geometrických charakteristík
1. Výška sekcie stojana 
. Prijmime 
.
2. Šírka sekcie regálu sa berie podľa sortimentu s prihliadnutím na stopku 
mm .
3. Sekčná oblasť 
.
Úsekový moment odporu 
.
Statický moment 
.
Úsekový moment zotrvačnosti 
.
Polomer otáčania rezu 
.
5.2. Načítať zber
a) vodorovné zaťaženie
Lineárne zaťaženie vetrom
, (N/m)
,
Kde 
- koeficient zohľadňujúci hodnotu tlaku vetra vo výške (príloha tabuľka 8);
- aerodynamické koeficienty (at 
m prijať 
;
);
- faktor spoľahlivosti zaťaženia;
- štandardná hodnota tlaku vetra (podľa špecifikácie).
Koncentrované sily od zaťaženia vetrom na úrovni hornej časti stojana:
,
,
Kde 
- nosná časť farmy.
b) zvislé zaťaženie
Zaťaženia budeme zhromažďovať v tabuľkovej forme.
Tabuľka 5
Zber nákladu na stojane, N
|
Meno |
|
|
|
|
Neustále |
|||
|
1. Z krycieho panela |
|
|
|
|
2. Od nosná konštrukcia |
|
|
|
|
3. Vlastná hmotnosť stojana (približne) |
|
|
|
|
Celkom: |
|
|
|
|
Dočasné |
|||
|
4. Sneh |
|
|
|
|
|
|
||
Poznámka:
1. Zaťaženie od krycieho panelu sa určuje podľa tabuľky 1
,
.
2. Stanoví sa zaťaženie od nosníka
.
3. Vlastná hmotnosť oblúka 
definované:
Horný pás 
;
Spodný pás 
;
Stojany. 
Na získanie návrhového zaťaženia sa prvky oblúka vynásobia 
, zodpovedajúce kovu alebo drevu.
,
,
.
Neznámy 
:
.
Ohybový moment na základni stĺpika 
.
Bočná sila 
.
5.3. Overovací výpočet
V rovine ohybu
1. Skontrolujte normálne napätie
,
Kde 
- koeficient zohľadňujúci dodatočný moment z pozdĺžnej sily.
;
,
Kde 
- konsolidačný koeficient (predpokladajte 2,2); 
.
Podpätie by nemalo presiahnuť 20%. Ak sa však akceptujú minimálne rozmery stojana a 
, potom môže podpätie presiahnuť 20 %.
2. Kontrola nosnej časti na odštiepenie pri ohýbaní
.
3. Kontrola stability rovinnej deformácie:
,
Kde 
;
(Tabuľka 2, príloha 4).
Z roviny ohybu
4. Test stability
,
Kde 
, Ak 
,
;
- vzdialenosť medzi spojmi po dĺžke stojana. Pri absencii spojení medzi stojanmi sa celková dĺžka stojana berie ako odhadovaná dĺžka 
.
5.4. Výpočet pripevnenia stojana k základu
Vypíšeme záťaže 
A 
z tabuľky 5. Konštrukcia pripevnenia regálu k základu je znázornená na obr. 6.
Kde 
.
Ryža. 6. Návrh pripevnenia regálu k základu
2. Kompresívny stres 
, (Pa)
Kde 
.
3. Rozmery stlačených a natiahnutých zón 
.
4. Rozmery 
A 
:
; 
.
5. Maximálna ťahová sila v kotvách
, (N)
6. Požadovaná oblasť kotevných skrutiek
,
Kde 
- koeficient zohľadňujúci zoslabenie závitu;
- koeficient zohľadňujúci koncentráciu napätia v závite;
- koeficient zohľadňujúci nerovnomernú činnosť dvoch kotiev.
7. Požadovaný priemer kotvy 
.
Priemer akceptujeme podľa sortimentu (príloha tabuľka 9).
8. Pre akceptovaný priemer kotvy bude potrebný otvor v traverze 
mm.
9. Šírka traverzy (uhol) Obr. 4 musí byť aspoň 
, t.j. 
.
Zoberme si rovnoramenný uhol podľa sortimentu (príloha Tabuľka 10).
11. Veľkosť distribučného zaťaženia pozdĺž šírky stojana 
(obr. 7 b).
.
12. Ohybový moment 
,
Kde 
.
13. Požadovaný moment odporu 
,
Kde 
- návrhová odolnosť ocele sa predpokladá na 240 MPa.
14. Za vopred adoptovaný kútik 
.
Ak je táto podmienka splnená, pristúpime ku kontrole napätia, ak nie, vrátime sa na krok 10 a akceptujeme väčší uhol.
15. Normálne napätia 
,
Kde 
- koeficient pracovných podmienok.
16. Traverzová výchylka 
,
Kde 
Pa – modul pružnosti ocele;
- maximálne vychýlenie (akceptujte 
).
17. Vyberte priemer vodorovných skrutiek z podmienky ich umiestnenia cez vlákna v dvoch radoch pozdĺž šírky stojana 
, Kde 
- vzdialenosť medzi osami skrutiek. Ak prijmeme kovové skrutky, potom 
,
.
Zoberme si priemer vodorovných skrutiek podľa tabuľky v prílohe. 10.
18. Najmenšia nosnosť svorníka:
a) podľa stavu zrútenia krajného prvku 
.
b) podľa podmienok ohybu 
,
Kde 
- aplikačná tabuľka. 11.
19. Počet vodorovných skrutiek 
,
Kde 
- najmenšia nosnosť z bodu 18; 
- počet plátkov.
Vezmime počet skrutiek ako párne číslo, pretože Poukladáme ich do dvoch radov.
20. Dĺžka prekrytia 
,
Kde 
- vzdialenosť medzi osami svorníkov pozdĺž vlákien. Ak sú skrutky kovové 
;
- počet vzdialeností 
po dĺžke prekrytia.