Zaradi omejenih dolžin valjanih izdelkov, pa tudi zaradi transportnih pogojev, je treba nosilce velikih razponov (l> 18 m) razdeliti na ločene oddajne elemente, pri čemer so montažni sklepi praviloma na sredini razpona. .
Pri oblikovanju spojev je potrebno upoštevati osnovno pravilo spajanja: površina prečnega prereza elementov zadnjice ne sme biti manjša površina odseki spojenih elementov. Spoji nosilcev so lahko nameščeni tako v vozliščih kot v plošči. Lokacija spoja pasu v vozlu je bolj priročna, saj se v tem primeru del vstavka uporablja kot element zadnjice.
Najenostavnejša oblika spoja je prekrivanje pasnih vogalov s čelnimi vogali istega profila. Na sliki a je prikazan zvarni spoj, na sliki b pa kovičen spoj spodnje tetive nosilca. V zvarjenem spoju so prirobnice čelnega vogala odrezane, da se izognemo koncentraciji šivov v bližini peres, pa tudi za bolj enakomeren prenos sile.
Spoj zgornjega traku, ki je običajno razporejen v grebenu nosilca, lahko izvedemo na enak način kot spoj spodnjega traku, tako da ga prekrivamo z upognjenimi čelnimi vogali. Slika a prikazuje takšen spoj, vstavek pa je sproščen navzgor, da pritrdi strukturo luči. Ta spoj, ki v bistvu ponavlja idejo kovičenih sklepov, je dobil tudi drugo rešitev, prikazano na sliki b.
Tukaj majica vstavki popolnoma kompenzirajo prečni prerez obeh vogalov. Priporočljivo je le, da velikost h določite tako, da težišče T-oblike vstavka sovpada z osjo vogalov pasu; v primeru neusklajenosti je treba preveriti vložek ne le za stiskanje, ampak tudi za upogibanje od trenutka, ki je enak aksialni sili v pasu, pomnoženi z ekscentričnostjo e sile glede na težišče vstavka .
Za udobje šivanja na koncih vogalov pasu širina vodoravne palice ne sme presegati 2h. Zasnova spoja po sliki b je priročna med namestitvijo zaradi prisotnosti vodoravne mize, na kateri je nameščena zasnova luči.
Podporna vozlišča
Strešni nosilci lahko temeljijo na opečne stene, armiranobetonski stebri ali elementi jeklenega ogrodja industrijske zgradbe - jekleni stebri ali nosilni nosilci. Zasnova pritrditve nosilcev na jeklene stebre in nosilne nosilce je podrobno obravnavana v pogl. IX.
Podpora strešnih nosilcev na armiranobetonskih stebrih.
Primer podpiranja strešnega nosilca na armiranobetonskem stebru je prikazan na sliki. Osnovna plošča, običajno debela 16 - 20 mm, je pritrjena na steber s sidrnimi vijaki s premerom 22 - 24 mm; dimenzije plošče se določijo na podlagi izračunane tlačne trdnosti nosilnega materiala. Luknje v osnovni plošči so izdelane 2-3 krat večje od premera sidrnih vijakov, ob upoštevanju morebitnih netočnosti pri polaganju slednjih.
Pri nosilcih z razponom do 36 m zahteva po mobilnosti podpornih pritrdilnih elementov običajno ni naložena.
Podrobnosti
Kot je bilo že omenjeno, morajo biti stisnjeni elementi nosilcev, sestavljeni iz dveh vogalov, med seboj povezani z majhnimi povezovalnimi trakovi med vtičnicami.
V nasprotnem primeru se lahko pod vplivom vzdolžne tlačne sile N vsak vogal, ki zazna silo N / 2, upogne neodvisno drug od drugega, saj je za posamezen vogal minimalni radij vrtenja glede na os ξ veliko manjši od polmera vrtenje
Priključitev nosilca na steber s strani omogoča tako zgibno kot togo združevanje prečke s stebrom (slika 5.8).
S togim vmesnikom v vozlišču, poleg referenčnega tlaka, FR, nodalni moment M. Pri izračunu se moment nadomesti s parom horizontalnih sil H 1 = M/hpribližno, ki jih zaznavajo vozlišča, ki pritrjujejo spodnje in zgornje tetive na steber. Spodnji pas dodatno zaznava silo iz širjenja okvirja np=Q. V večini primerov ima referenčni moment nosilca predznak minus, tj. usmerjen v nasprotni smeri urinega kazalca. V tem primeru sila H 1, všeč HR, pritisne prirobnico sklopa spodnje tetive na steber. Tlačne napetosti na kontaktni površini so majhne in niso testirane.
Nosilna prirobnica je pritrjena na prirobnico stebra z grobimi ali normalnimi natančnimi vijaki, ki so nameščeni v luknje 3–4 mm večje od premera vijakov, tako da ne morejo zaznati podporne reakcije nosilca v primeru, da je prirobnica ohlapno podprta. na podporni mizi. Število vijakov je sprejeto konstruktivno (običajno 6 ... 8 vijakov s premerom 20 - 24 mm).
Če se v nosilnem vozlišču pojavi pozitiven trenutek (to je običajno mogoče pri lahkih strehah), potem sila H zlomi prirobnico iz stebra, zato je treba vijake izračunati za napetost ob upoštevanju ekscentričnosti, ki jo povzroči neusklajenost središča polja vijakov in srednjica spodnji pas nosilca, na katerega deluje sila H(slika 5.9).
riž. 5.8. Stičišče nosilca in stebra
riž. 5.9. K izračunu vijakov za pritrditev prirobnice nosilnega sklopa na steber
Pogojno se domneva, da nastalo vrtenje vozlišča poteka okoli črte, ki poteka skozi os vijakov, ki je najbolj oddaljena od točke uporabe sile H(približno 40 - 80 mm pod vrhom vstavka).
Sila na najbolj obremenjen vijak je določena s formulo
n max= n 1 = ,
kje z- razdalja od spodnje tetive kmetije (linija uporabe sile H) do osi najbolj oddaljenega vijaka;
l 1 - razdalja med skrajnimi vijaki;
- vsota kvadratov razdalj med osmi vijakov in osjo vrtenja sklopa ( 
);
n= 2 - število vijakov v vsaki vodoravni vrsti povezave.
Vertikalni pritisk FR se prenaša od podporne prirobnice nosilnega sklopa skozi skobljane površine do podporne mize, pri čemer prirobnica štrli čez vstavo na a ≤ 1,5tf.
Nosilna miza je izdelana iz jeklene pločevine debeline 30-40 mm ali z majhnim nosilnim pritiskom ( FR\u003d 200 - 250 kN) iz segmenta vogala z delno odrezano polico. Nosilna miza je nekoliko širša od nosilne prirobnice in privarjena na steber.
Spajanje nosilca s stebrom se lahko šteje za tečajno, če je prirobnica zgornjega vozlišča nosilca tanka ( tfl= 8 - 10 mm) in po možnosti majhne dolžine ter naj bo vodoravna razdalja med vijaki dovolj velika ( b o \u003d 160 - 200 mm). V tem primeru bo prirobnica prožna in ne bo mogla prevzeti pomembne sile. H 1.
V primeru toge sklopke se prirobnica zgornjega sklopa in vijaki njene pritrditve na steber izračunajo za silo trganja H 1.
Druga različica šarnirskega spoja, ko je nosilec pritrjen na steber s strani, je povezava zgornje tetive s stebrom na vijakih normalne natančnosti, nameščenih v ovalnih luknjah.
V spodnjem nosilnem vozlišču prenos referenčnega tlaka FR in horizontalna sila, ki izhaja iz vozliščnega momenta okvirja, se izvedeta ločeno.
Primer 5.8. Izračunajte zasnovo togega vmesnika nosilca s stebrom (glej sliko 5.8). Največji negativni referenčni moment M= - 1144,6 kN∙m. Referenčni tlak FR=- 479,3 kN. Sile v spodnjem pasu n 1 = + 399,4 kN, v nosilcu n 2 = - 623,9 kN. Strižna sila v stebru v višini spodnje tetive nosilca Q= - 112,6 kN.
Konstrukcijski material - jeklo S255 z izračunanimi upornostmi Ru= 24 kN/cm2 in Rs = 0,58Ry= 13,92 kN/cm2. Varjenje, mehanizirano v okolju ogljikov dioksid, varilna žica Sv-08G2S, premer žice d= 2 mm. Oblikovna odpornost: zvar Rwf= 21,5 kN/cm2, kovina vzdolž talilne linije Rwz= 16,65 kN/cm2. Varjenje se izvaja v spodnjem položaju. kvote f= 0,9; z= 1,05;wf=wz= 1 (zasnova deluje na t> -40 °C); z= 1.
Izračun šivov se izvede na kovini fuzijske meje.
Noge šivov so sprejete glede na debelino vogalov. V enem vozlišču je zaželeno, da ni več kot dveh standardnih velikosti šivov. Izračunane dolžine šivov so zaokrožene na 10 mm. Če je po izračunu dolžina šiva manjša od 50 mm, potem je sprejeta lw= 50 mm.
Sprejemamo šive:
- ob robu kf= 10 mm< kf, maks = 1,2vlačilec= 1,2 ∙ 9 = 10,8 mm;
- vzdolž peresa kf, min = 5 mm pri debelini debelejše pločevine, ki jo je treba variti tf= 14 mm (glej tabelo 3.5).
Določimo dimenzije vtičnice v referenčnem vozlišču kmetije.
Debelino vstavka izberemo glede na največjo silo v palicah rešetke v skladu s tabelo. 5.6.
S silo v nosilcu n 2 = - 623,9 kN upoštevajte debelino vstavka tf= 14 mm.
Mere vstavkov so določene glede na zahtevano dolžino šivov za pritrditev spodnje vrvice in nosilca.
Pritrditev spodnjega pasu na vložek.
Nb 1 = (1 – α )n 1 \u003d (1 - 0,25) 399,4 \u003d 299,55 kN,
kje α \u003d 0,25 - koeficient, ki upošteva delež sile na zvarih na peresu pri pritrditvi neenakih kotov, sestavljenih iz ozkih polic (glej tabelo 5.9).
Nn 1 = αN 1 = 0,25 ∙ 399,4 = 99,85 kN.
lw, približno = Nb 1/(2βzkf Rwzγwzγc) = 299,55 / (2 ∙ 1,05 ∙ 1 ∙ 16,65 ∙ 1 ∙ 1) = 8,57 cm.
Sprejemamo konstruktivno dolžino šiva vzdolž čela z dodatkom 1 cm za napake na začetku in koncu šiva. lw, približno= 100 mm.
lw,n = Nn 1/(2βzkfRwzγwzγc) = 99,85 / (2 ∙ 1,05 ∙ 0,5 ∙ 16,65 ∙ 1 ∙ 1) = 5,7 cm.
Sprejmi lw,n= 70 mm.
Izračunamo pritrditev nosilne opornice na vstavo.
Sila, ki jo zaznajo šivi na zadnjici:
Nb 2 = (1 – α )n 2 \u003d (1 - 0,25) 623,9 \u003d 467,93 kN.
Sila, ki jo zaznajo šivi na peresu:
Nn 2 = αN 2 = 0,25 ∙ 623,9 = 155,97 kN.
Predvidena dolžina šiva vzdolž zadnjice
lw, približno = Nb 2/(2βzkfRwzγwzγc) = 467,93 / (2 ∙ 1,05 ∙ 1 ∙ 16,65 ∙ 1 ∙ 1) = 13,4 cm.
Sprejmi lw, približno= 150 mm.
Predvidena dolžina šiva vzdolž perja
lw,n = Nn 2/(2βzkfRwzγwzγc) = 155,97 / (2 ∙ 1,05 ∙ 0,5 ∙ 16,65 ∙ 1 ∙ 1) = 8,92 cm.
Sprejmi lw,n= 100 mm.
Nosilec nosilca zasnujemo na podlagi postavitve zvarov zahtevane dolžine in konstrukcijskih zahtev (razdalja od dna tetive do konca nosilne prirobnice je najmanj 150 mm).
Preverjanje reza:
Izvedemo pogojno preverjanje vložka za prebadanje vzdolž odseka 1-1 pri skupni dolžini Σ l \u003d lG + lv \u003d 170 + 200 = 370 mm (glej sliko 5.8). Preverjanje se izvede približno, ko so rezalne ravnine nagnjene proti osi elementa pod kotom blizu 45o, po formuli
Sredina šivov, ki pritrjujejo prirobnico na vložek, ne sovpada z osjo spodnje tetive. Ekscentričnost je znašala e= 80 mm.
Prirobnica za jasnost podpore štrli 15 - 20 mm pod vstavo podporne enote, vendar ne več a max ≤ 1,5 tfl. Sprostimo prirobnico zunaj vstavka a= 20 mm, kar je manj a max = 1,5 ∙ 16 = 24 mm.
Mere nosilne prirobnice določimo konstruktivno: debelina tfl = 16 - 20 mm; višina l = hf + a= 400 + 20 = 420 mm; premer bfl= 180 mm (iz pogoja postavitve dveh navpičnih vrst vijakov).
Navpični odziv nosilca FR se prenaša od podporne prirobnice skozi skobljane površine do podporne mize.
Območje čelne strani prirobnice
Afl \u003d bfltfl\u003d 18 1,6 \u003d 28,8 cm2.
Preverimo konec prirobnice za drobljenje:
kje Rp\u003d 33,6 kN / cm2 - konstrukcijska odpornost na drobljenje končne površine (če je prileganje) za jeklo C255, vzeto v skladu s tabelo. 2.4.
Določimo razdaljo med črtami težišč zgornje in spodnje tetive v referenčnem delu nosilca:
H približno = Hop – (z 1 + z 3) = 3150 - (30 + 30) = 3090 mm,
kje z 1 in z 3 - vezi pasov (razdalja od zadnjic do težišča vogalov), zaokrožene na 5 mm.
Vodoravna sila, ki se prenaša na zgornjo in spodnjo tetivo nosilca:
H 1 = M/h o \u003d 1144,6 / 3,09 \u003d 370,4 kN.
Popolna vodoravna akcija na spodnji akord
H = H 1 + HP= 370,4 + 112,6 = 483 kN.
Šivi, ki pritrjujejo vstavek podpornega sklopa na prirobnico, delujejo v težkih pogojih (slika 5.10).
riž. 5.10. K izračunu zvara, ki pritrjuje prirobnico na vstavo
Pod delovanjem referenčnega tlaka FRšivi se razrežejo po dolžini, v njih nastanejo napetosti:
τR= FR/(2βzkf lw) = 479,3 / (2 ∙ 1,05 ∙ 1 ∙ 39) = 5,85 kN/cm2.
kje kf= 10 mm (določeno v 10 - 20 mm);
lw = hf- 10 = 400 - 10 = 390 mm.
Trud H vodi do striženja šiva v smeri, ki je pravokotna na os
τN = H/(2βzkf lw) = 483 / (2 ∙ 1,05 ∙ 1 ∙ 39) = 5,9 kN/cm2.
Ker središče šiva ne sovpada z osjo spodnje tetive, na šiv deluje trenutek
M = ne= 483 ∙ 8 = 3864 kN∙cm.
Pod vplivom trenutka šiv deluje tudi na rez pravokotno na os šiva:
τM = M/wz = 6M/(2βzkf lw 2) = 6 ∙ 3864 / (2 ∙ 1,05 ∙ 1 ∙ 392) = 7,26 kN/cm2.
Preverimo šiv na najbolj obremenjeni točki AMPAK za kovino, fuzijske meje glede na nastalo napetost:
14,4 kN/cm2<
< Rwzγwzγc= 16,65 kN/cm2.
Kotni šivi pritrditve mizice računamo na napor
F = 1,2FR= 1,2 ∙ 479,3 = 575,16 kN,
kjer koeficient 1,2 upošteva možno ekscentričnost prenosa navpične sile, nevzporednost koncev nosilne prirobnice nosilca in mize (netočnost izdelave), zaradi česar je prirobnica ohlapna (je nagnjena). v njegovi ravnini), kar vodi do neenakomerne porazdelitve reakcije med navpičnimi šivi.
Višina podporne mize lst se nastavi glede na zahtevano dolžino zvarov:
lst =lw + 1 = F/(2βzkfRwγwzγc) + 1 =
575,16 / (2 ∙ 1,05 ∙ 16,65 ∙ 1 ∙ 1) + 1 = 17,45 cm.
Sprejemamo tabelo iz lista 220 × 180× 30 mm.
V pritrdilni točki zgornjega pasu je sila H 1 \u003d 370,4 kN poskuša odtrgati prirobnico iz stebra in povzroči, da se upogne (slika 5.11).
a) b)
riž. 5.11. Za izračun pritrdilne točke zgornjega kabla nosilca na steber:
a– delo prirobnice pri upogibanju; b- shema izračuna
Sprejemamo vijake razreda trdnosti 5,6 z konstrukcijsko odpornostjo vijakov, ki delujejo na napetost, Rbt\u003d 210 MPa \u003d 21 kN / cm2 (tabela 5.11).
Tabela 5.11
Izračunane strižne in natezne trdnosti vijakov
|
stresno stanje |
Imenovanje |
Projektna odpornost, MPa, razredi vijakov |
||||||
|
raztezanje |
||||||||
Opomba Tabela prikazuje vrednosti konstrukcijske odpornosti za povezave z enim vijakom.
Nastavite premer enega vijaka db= 24 mm z neto površino Abn= 3,52 cm2 (glej tabelo 3.17).
Natezna nosilnost enega vijaka
Nb = AbnRbt= 3,52 ∙ 21 = 73,92 kN.
Zahtevano število vijakov
n = H 1/(Nbγc) = 370,4 / (73,92 ∙ 1) = 5.
Sprejmi n= 6, ki jih postavite vzdolž širine prirobnice v dveh vrstah. Premer luknje za vijake d o = 27 mm.
Vijake postavimo v skladu z zahtevami (glej tabelo. 3.18)
Najmanjša razdalja med središči vijakov
a 1 = 2,5d 0 = 2,5 ∙ 27 = 67,5 mm, sprejmite a 1 = 80 mm.
Razdalja od sredine vijaka do roba elementa z = 1,5d 0= 1,5 ∙ 27 ≈ 40 mm.
Razmik vijakov
b 0 = b – 2z\u003d 200 - 2 ∙ 40 \u003d 120 mm.
višina prirobnice
a = 2a 1 + 2z= 2 ∙ 80 + 2 ∙ 40 = 240 mm.
Upogibni moment prirobnice je definiran kot pri stisnjenem nosilcu z razponom b 0
Mfl = H 1 b 0 / 8 \u003d 370,4 ∙ 12 / 8 \u003d 555, kN ∙ cm.
Zahtevani modul prirobnice
Wfl = Mfl / (Ry γc) = 555,6 / (23 ∙ 1) = 24,16 cm3.
Najmanjša debelina prirobnice
tfl = = 
= 2,46 cm.
Sprejmi tfl= 25 mm.
Šiv pritrditve prirobnice na vložek deluje na rez in njegova noga je določena:
kf= H 1 / (2βz lw Rwz γwz γc) = 370,4 / (2 ∙ 1,05 ∙ 23 ∙ 16,65 ∙ 1 ∙ 1) = 0,46 cm,
kje lw = a- 1 \u003d 24 - 1 \u003d 23 cm.
Sprejemamo najmanjšo nogo šiva kf= 7 mm za polavtomatsko varjenje debelejše pločevine tfl= 25 mm (glej tabelo 22).
Zasnova nosilnih vozlišč nosilca je odvisna od načina povezave nosilca s stebrom.
Ko je zgiben, je najpreprostejši vozel za podporo nosilca na stebru od zgoraj z uporabo dodatnega stojala (nad-steber). S to rešitvijo je možno podpreti nosilce tako na kovinski kot tudi na armiranobetonski steber. Podobno je rešen vozel podpore nosilnega nosilca na nosilcu. Tlak nosilca nosilca Ff se prenaša s prirobnice nosilca okvirja skozi skobljane ali rezkane površine na osnovno ploščo stebra ali nosilno mizo nosilca nosilca. Podporna prirobnica Za jasnost podpore štrli 10-20 mm pod embalažo podporne enote. Območje konca prirobnice se določi iz stanja zrušitve (če obstaja prileganje).Zgornji pas nosilca je strukturno pritrjen na vložek nad stebrom s sorniki grobe ali normalne natančnosti. Da sklop ne absorbira sil podpornega momenta in zagotovi artikulacijo vmesnika, so luknje v tesnilih narejene 5-6 mm večje od premera vijaka.
Horizontalne sile podpornega momenta H1>=M1/hOP zaznavajo pritrdilne točke zgornje in spodnje tetive. Slednji dodatno zaznava silo iz raztezanja okvirja HP. V večini primerov ima podporni moment nosilca predznak minus, sila H1, tako kot HP, pritisne prirobnico spodnjega sklopa tetive na steber. Napetosti na kontaktni površini so majhne in jih ni mogoče preveriti. Če sila H=H1+HP loči prirobnico od stebra (s pozitivnim predznakom trenutka), potem vijaki za pritrditev prirobnice na steber delujejo v napetosti in je treba njihovo trdnost preveriti ob upoštevanju sile, ki deluje ekscentrično relativno na sredino polja vijakov.
Šivi pritrditve prirobnice na vložek zaznavajo reakcijo podpore nosilca Ff in ekscentrično uporabljeno silo H (središče šiva ne sovpada z osjo spodnje tetive). Kotni zvari pod vplivom teh sil delujejo na rez v dveh smereh.
Če linija delovanja sile H1 ne poteka skozi sredino prirobnice, se šivi in vijaki izračunajo ob upoštevanju ekscentričnosti.
V primeru velikih podpornih momentov in če je treba povečati togost stičišča prečke s stebrom, je priporočljivo povezati zgornjo tetivo s stebrom z varjenjem.
Podpora nosilnih nosilcev na nosilnih nosilcih bo v večini primerov izvedena po zgibni shemi. Pri neprekinjenih nosilnih nosilcih je za zagotovitev togosti sklopa potrebno pokriti zgornje tetive nosilnih nosilcev s prevleko, ki je zasnovana tako, da absorbira silo podpornega momenta. V vozlišču spodnjega pasu ta sila pritisne prirobnico nosilca na steber in za njeno zaznavanje niso potrebni dodatni elementi.
Načrtovanje in izračun podstavkov ekscentrično stisnjenih stebrov skoznega prereza Podnožje stebra je treba načrtovati ločeno, s traverzami.
Treba je določiti dimenzije plošč pod vejami, debelino plošč, višino prečk iz stanja pritrditve na veje z varjenimi šivi ter preveriti tudi šive pritrditve prečk na ploščo. Oblikovanje baz pod vejami je podobno projektiranju baz sredinsko stisnjenih stebrov. Oblikovalske sile so največji napori v vejah v spodnjem delu spodnjega dela stebra. Poleg tega je treba preveriti, ali obstaja kombinacija obremenitev, pri kateri se v kateri koli veji stebra pojavijo natezne sile. Pri določanju projektne kombinacije sil v tem primeru je treba sile iz stalne obremenitve vzeti s faktorjem 0,9. Če se pri kateri koli kombinaciji obremenitev v veji pojavi natezna sila, jo morajo zaznati sidrni vijaki. Pogoj trdnosti za pritrditev stebra v tem primeru je N in ≤ nf Rba Аb n x f / x in, (11.1) kjer je nf število temeljnih vijakov natezne veje; Rba je njihova konstrukcijska odpornost /1/; Аb n je izračunana površina prečnega prereza vijaka /1/; хв - razdalja od težišča veje do težišča odseka stebra; xf je razdalja od linije delovanja rezultant sil v temeljnih vijakih veje do težišča odseka stebra. Vrednost xv je vzeta konstruktivno. Izračun in načrtovanje podlage
Vzdolžna sila in upogibni moment, ki tvorita neugodno kombinacijo, se vzameta v skladu s tabelo. 5 za "vdelane" razdelke.
kjer je izračunana tlačna trdnost temeljnega materiala (za beton razreda)
Sl.8 Podstavek stebra
Oddelek 1 ─ konzola
kjer ─ obremenitev, ki pade na ploščo širine 1 m;
- Odhod konzole.
Odsek 2 ─ naslonjen na 4 strani
kjer ─ koeficient, določen s prid. 4 tabela 1 glede na razmerje med kratko fiksno stranico in prostim robom
Odsek 3 ─ naslonjen na 3 strani
kjer ─ koeficient, določen s prid. 4 tabela 1 glede na razmerje med kratko pritrjeno stranico in prostim robom Debelina osnovne plošče
zato sprejmi
Določanje standardnih in konstrukcijskih upogibnih momentov in prečnih sil žerjavnih nosilcev.
Največji moment se pojavi v odseku blizu sredine razpona. Za določitev največjih upogibnih momentov in prečnih sil smo žerjave postavili v najbolj neugoden položaj (slika 6.2.1).
Največji upogibni moment zaradi navpičnih pritiskov koles dveh mostnih žerjavov:
Kjer je –𝛾 n =0,95 koeficient zanesljivosti za predvideni namen;
- 𝛾 f =1,1 - varnostni faktor obremenitve;
K d \u003d 1,1 - dinamični koeficient za način delovanja mostnega žerjava 7K.
Projektni moment, ob upoštevanju lastne teže žerjavnih konstrukcij, je enak:
kjer je a = 1,05 koeficient, ki upošteva vpliv lastne teže žerjavnih konstrukcij na vrednost največjega upogibnega momenta.
Projektni upogibni moment zaradi vodoravnih sil je:
Slika 6.2.1. Določanje sil M max in Q max pri obremenitvi žerjavnega nosilca
dva štirikolesna žerjava.
Po navodilih standardov je žerjavni nosilec obremenjen z obremenitvijo dveh mostnih žerjavov čim bližje, medtem ko so obremenitve na kavljih nominalne, vozički pa so zelo blizu te vrste žerjavnih nosilcev (slika 5. ).
Winklerjevo pravilo se uporablja za določanje največjih upogibnih momentov v nosilcu žerjava, ki delujejo v navpični in vodoravni ravnini.
Zasnova stičišča žerjavnih nosilcev s stebrom industrijskih zgradb
V vozliščih podpore žerjavnih nosilcev na stebre se prenašajo velike navpične in vodoravne sile. Navpični pritisk razcepljenih žerjavnih nosilcev se prenaša na steber, običajno skozi štrleč rezkan konec podpornega rebra (slika 15.17, a). Podporno rebro se izračuna in konstruira na enak način kot pri običajnih nosilcih (glej poglavje 7, § 5).
Pri neprekinjenih nosilcih se navpični pritisk prenaša skozi nosilna rebra, pritrjena na spodnjo tetivo, med tetivo in osnovno ploščo stebra pa je nameščeno tesnilo (slika 15.17.6).
V neprekinjenih žerjavnih nosilcih na nosilcu sosednjega, neobremenjenega razpona pride do negativne (navzdol) reakcije. Sidrni vijaki, s katerimi je nosilec pritrjen na steber, morajo biti zasnovani za to silo.
Za zaznavanje vodoravnih prečnih učinkov žerjavov so nameščeni dodatni elementi za pritrditev nosilcev na stebre (slika 15.18, a). Ti elementi delujejo na vodoravno silo zdravo
Če obstaja več pritrdilnih elementov (na primer palice in plošče za pritrditev zavornih konstrukcij na steber), vodoravni tlak F T porazdeljena med njimi sorazmerno s trdoto. V meji nosilnosti lahko vsak pritrdilni element štejemo na polni tlak F?.
Pri načrtovanju pritrdilnih točk žerjavnih konstrukcij na stebre je treba upoštevati značilnosti njihovega dejanskega delovanja. Pri prehodu žerjava se žarek upogne in njegov referenčni odsek se zavrti za kot φ (slika 15.18.6). Pod vplivom temperaturnih vplivov (zlasti v vročih trgovinah) se strukture žerjavov podaljšajo (skrajšajo), kar vodi do vodoravnih premikov podpornih odsekov glede na stebre. Zaradi tega so pritrdilni elementi deležni vodoravnih premikov A n.
Zaradi stiskanja nosilnega odseka nosilcev in zmečkanja tesnil pod nosilnimi rebri pride tudi do navpičnega premika pritrdilnih elementov Av(glej sliko 15.18.6). Če so pritrdilne strukture dovolj toge in preprečujejo stiskanje in vrtenje podpornih odsekov, se v pritrdilnih elementih pojavijo velike sile zaradi premikov An in Av, ki pri ponavljajočih se ponavljajočih se obremenitvah vodi v utrujenostne odpovedi pritrdilnih elementov. To potrjujejo tudi rezultati terenskih raziskav.
Zato mora konstrukcija pritrdilnih nosilcev na stebre v vodoravni smeri zagotavljati prenos horizontalnih prečnih sil, hkrati pa omogočati svobodo vrtenja in vzdolžnega premika podpornih profilov.
Da bi zagotovili svobodo vzdolžnega in navpičnega gibanja pritrdilnih elementov, se uporabljata dve vrsti vozlišč. V vozliščih 1. vrste se prečni vodoravni vplivi prenašajo skozi elemente (potisne trakove), tesno pritrjene na police stebra, ki omogočajo svobodo gibanja podpornih odsekov zaradi zdrsa (slika 15.19, a). Ker se sčasoma stične površine zmečkajo in v spoju nastane zračnost, je priporočljivo potisne elemente pritrditi (da jih je mogoče zamenjati) na vijake visoke trdnosti. V vozliščih 2. vrste so nosilci pritrjeni na stebre s pomočjo gibljivih elementov. Z nizko togostjo teh elementov dodatne sile, ki nastanejo v njih zaradi premikov An in Av, majhna. Kot fleksibilni pritrdilni elementi se uporabljajo pločevinasti elementi ali okrogle palice. V vozlišču, prikazanem na sl. 15.19.6 vodoravne prečne sile zaznavajo gibke okrogle palice. Pri velikih vodoravnih obremenitvah lahko vsak nosilec pritrdite z dvema ali tremi vijaki, ki se nahajajo drug nad drugim. Prednost tega pritrditve je možnost ravnanja nosilcev in enostavna zamenjava.
V stavbah z žerjavi posebnega načina delovanja je pri izračunu pritrdilnih elementov priporočljivo upoštevati dodatne sile, ki izhajajo iz premikov A n
Upogibni moment v pritrdilnem elementu, ki izhaja iz premikov, se določi kot v nosilcu s stisnjenimi konci (glej sliko 15.18.0):
Iz poševnosti nosilnega roba nosilca se dodatna horizontalna sila prenaša tudi na nosilec ne(glej sliko 15.18, d), ki nastane zaradi premika rezultante referenčnega tlaka F R od osi žarka:
Glede na eksperimentalne študije lahko vrednost e vzamemo enako 1/b širine nosilnega rebra b .
V stavbah z veliko temperaturno razliko (neogrevane stavbe, tople trgovine) je treba pri izračunu pritrdilnih elementov upoštevati tudi sile, ki izhajajo iz temperaturnih vplivov, ali oblikovati pritrdilne elemente, ki zagotavljajo svobodo gibanja (na primer s prenosom sile skozi potisne elemente).
Preverjanje lokalne stabilnosti stene žerjavnega nosilca
Stena nosilca žerjava doživlja lokalne tlačne napetosti zaradi premikanja koles mostnih žerjavov vzdolž tirnic žerjava. Stena žerjavnega nosilca je ojačana tudi s parnimi prečnimi ojačitvami, katerih največja razdalja običajno ne sme presegati a = 1; 1,5; 2 m (slika 12) nevarni odsek = 4 * a-0,5hw
Preverjanje lokalna trajnost gredne stene srednjega oddelka, glej:
Normalna napetost v "nevarnem" delu predela
Izračunani upogibni moment v prerezu je enak
Ocenjeno strižna sila v podpornem predelu je enako
Povprečne strižne napetosti v "nevarnem" delu predelka
riž. 6.5.1. K izračunu stabilnosti odsekov stene žerjavnega nosilca
Lokalne tlačne napetosti: 
kje g f 1\u003d 1,1 je koeficient povečanja navpične koncentrirane sile na ločenem kolesu mostnega žerjava;
– projektna obremenitev na kolesu žerjava brez upoštevanja dinamičnosti;
cm - pogojna dolžina širjenja lokalnih tlačnih napetosti;
c- koeficient za varjene nosilce je enak 3,25;
I p, f \u003d I p + I f- vsota lastne trenutke vztrajnost žerjavne tirnice I str= 1083,3 cm zgornje tetive nosilca žerjava jaz f.
Kritični normalni stres:
in 
za. 77
kgf / cm 2,
kjer je koeficient, določen iz tabele. 25.
Definiramo pogojna fleksibilnost tramovi
v skladu s klavzulo 7.10 je treba steno nosilca okrepiti s prečnimi ojačitvami. Razdalja med glavnimi prečnimi rebri ne sme presegati 
cm Sprejmemo razdaljo med prečnimi ojačitvami a = 1,5 m.
Največja razdalja med prečnimi ojačitvami (v oseh) je nastavljena glede na pogojno upogljivost.
5. Jekleni okvirji
Stolpci. V enonadstropnih industrijskih zgradbah se uporabljajo tri vrste stebrov: stalni odsek, stopničasti in ločeni (slika 21.6). Palice stebra ali njegovih delov so lahko izdelane s trdnimi stenami (trdne) ali rešetke (skozi). Skozi stebri so bolj ekonomični glede porabe jekla, vendar so delovno intenzivni za izdelavo.
riž. 21.6. Vrste stolpcev: a - stalni odsek; b - stopničasto; c - ločeno
Steber je sestavljen iz palice, glave, konzole žerjava in podstavka. Skupna dolžina stebra je vsota višine stavbe (H 0), globine podlage in višine nosilnega dela nosilca (s togo povezavo med stebrom in strešnim nosilcem).
Višina odseka stebra glede na pogoje togosti mora biti najmanj 1/20 višine stavbe in je povezana z dimenzijami valjanega jekla.
Stopničasti stebri (slika 21.6 b) so masivni za jeklene okvirje enonadstropnih industrijskih zgradb. Nosilec žerjava leži na robu spodnjega dela stebra in se nahaja vzdolž osi veje žerjava. Pri dvonivojski postavitvi žerjavov imajo lahko stebri dodatno konzolo v zgornjem delu stebra ali dve izboklini (dvostopenjski stebri).
Višinske mere stopničastih stebrov se določijo podobno kot stebri konstantnega prereza. Višina prečnega prereza zgornjega dela iz pogoja togosti se predhodno domneva, da je najmanj 1/12 njegove dolžine od vrha police do dna nosilca. Višina odseka spodnjega dela stebra v prečni smeri je dodeljena najmanj 1/20 N, pri intenzivnem delu žerjavov pa 1/15 N, kjer je H razdalja od vrha temelja do spodnji del nosilca.
Stebri ločenega tipa imajo šotorsko vejo in gibljivo povezano z njo vejo žerjava. Bočna veja deluje v sistemu prečnega okvirja in zaznava vse obremenitve, razen navpičnega pritiska mostnega žerjava. Žerjavna veja je povezana s šotorsko vejo z vodoravnimi palicami, upogljivimi v navpični ravnini, tako da zaznava samo navpično silo mostnih žerjavov. Uporaba stolpcev ločenega tipa je racionalna v primeru nizke lokacije težkih žerjavov.
Postavitev razdelka in izračun trdnih stebrov. Palica polnostenskega stebra stalnega preseka ali nadzemni del stopničastega stebra je običajno zasnovan kot I-tip. Če uporaba I-žarkov s širokimi policami vodi do znatnega povečanja porabe kovine ali če I-žarkov ni potrebna moč, potem je odsek stebrov sestavljen iz treh listov v obliki sestavljenega I-žarka simetričnega odseka (slika 21.7 b). Asimetrični odsek treh listov (slika 21.7 c) je dovoljen z veliko razliko v izračunanih upogibnih momentih različnih znakov. Police visokih stebrov z velikim naporom so lahko izdelane iz valjanih ali varjenih I-nosilcev (slika 21.7 d, e). Za žerjavni del stopničastega stebra skrajnih vrstic so primerni asimetrični odseki (slika 21.7 e-h).
riž. 21.7. Vrste odsekov trdnih stebrov: a - iz valjanega I-žarka; b, c, e, g, h - iz varjenih listov; g - iz dveh I-žarkov in pločevine; e - iz kanala in listov
Razporeditev odsekov skoznjih stebrov. Jedro prehodnega stebra je sestavljeno iz dveh vej, ki sta med seboj povezani s povezovalno mrežo. Za kolčne veje stebrov skrajnih vrstic, če je stensko ograjo težko pritrditi na police I-nosilcev, se uporabi odsek kanala v obliki valjanega ali hladno oblikovanega kanala iz pločevine do 16 mm debeline (slika 21.8). V močnih stebrih se uporabljajo varjeni kanali iz listov ali listov in vogalov. Odseki stebrov srednjih vrstic so izdelani simetrično iz valjanih I-nosilcev ali kompozitnega odseka.
riž. 21.8. Vrste odsekov skozi stolpce: a - skrajne vrstice; b - srednje vrstice
Naslovi stolpcev. Opora strešnih nosilcev na stebrih je lahko zasnovana od zgoraj ali od strani. Podpora od zgoraj se uporablja, ko je nosilec pritrjen na steber, podpora s strani se uporablja tako za tečaje kot togo.
Pri artikulaciji prečka (šport) s stojalom (stebrom), samo navpična sila enaka reakcija podpore kmetije. Ko je nosilec podprt na stebru od zgoraj (sl. 21.11), se ta sila prenese skozi skobljano prirobnico nosilca nosilca na osnovno ploščo debeline 20-30 mm in nato s pomočjo podpornih reber , prehaja na steno in se enakomerno porazdeli po odseku palice stebra. Debelina podpornih reber glave stebra je določena z izračunom za drobljenje in je običajno dodeljena znotraj 14-20 mm.
riž. 21.11. Vozlišče zgibne podpore strešnega nosilca na stebru in možnosti za njegove rešitve: 1 - palica stebra; 2 - osnovna plošča; 3 - osnovna plošča; 4 - referenčni rob; 5 - prečno rebro; 6 - prekrivanje
S trdim parjenjem prečka s stebrom, nosilni nosilec meji na steber na strani (slika 21.12 a). Podporni tlak se prenese na podporno mizo iz plošče debeline 30-40 mm ali iz segmenta vogala z rezano polico.
riž. 21.12. Toga povezava nosilca s stebrom
Osnove stebrov brez prečk(Sl. 21.13) se uporabljajo v zgradbah brez žerjavov, v zgradbah z nadzemnim transportom in z mostnimi žerjavi za splošno uporabo z dvižno zmogljivostjo do 20 ton.
Osnovna plošča stebra mora biti tlorisno kompaktna in brez velikih konzolnih previsov. Debelina plošče, določena z izračunom reaktivne odpornosti betona, je približno 50-80 mm.
riž. 21.13. Podpora jeklenega stebra skozi osnovno ploščo na temelju: 1 - steber; 2 - sidrni vijak z matico in podložko; 3 - sidrna ploščica; 4 - osi sidrnih vijakov; 5 - cementna fugirna masa; 6 - temelj
Osnove stebrov s traverzami. Za zagotovitev togosti podnožja in zmanjšanje debeline podložne plošče so nameščeni traverze, rebra in diafragme. Širina plošče je 100-200 mm širša od stebra. Zasnova trdne podlage stebra je prikazana na sl. 21.14.
riž. 21.14. Podpiranje stebra skozi prečke podnožja na temelju: 1 - steber; 2 - sidrni vijak; 3 - sidrna ploščica; 4 - osnovna plošča; 5 - cementna fugirna masa; 6 - temelj
Osnove rešetkastih (dvokrakih) stebrov praviloma oblikujejo ločen tip (slika 21.15). Vsaka veja stebra ima svojo centralno obremenjeno bazo. Debelina prečk je običajno predpisana 12-16 mm, debelina osnovnih plošč - 20-50 mm. Prečnice nudijo luknje s premerom 40 mm za obešanje.
riž. 21.15. Podpora dvokrakega stebra na temelju: 1 - steber: 2 - sidrni vijak; 3 - monolitna betonska rešetka na pilotih; 4 - dolgčas kup
Jekleni stebri za zgradbe brez mostnih žerjavov 6–8,4 m višine (sl. 21.16) so bile razvite za jeklene strešne konstrukcije. Stebri imajo polno stensko konstantno višino. Odseki palic stebrov so vzeti iz I-žarkov z vzporednimi ploskvami prirobnic (I-nosilci s širokimi policami). Odvisno od parametrov zgradbe in obremenitev ima lahko gred stebra prerez I-nosilca od 35Sh1 do 70Sh1 in različno vezavo do skrajnosti koordinacijske osi. Podnožja stebrov so zasnovana tako, da so osnovne plošče tovarniško privarjene na steblo stebra.
riž. 21.16. jekleni stebri za stavbe z višino 6,0-8,4 m brez mostnih nosilnih žerjavov: a, b - stebri skrajne vrstice; c - stolpec srednje vrstice
Za industrijske zgradbe brez podpornih mostnih žerjavov z višino 9,6-18 m so stebri zasnovani skozi, dvokraki, z dvoravninsko diagonalno mrežo (slika 21.17). Širina stebra vzdolž osi vej je 800 mm za vse stebre zunanje in srednje vrstice. Veje stebrov so izdelane iz vroče valjanih jeklenih I-nosilcev z vzporednimi robovi prirobnic. Osnove stebrov so za vsako vejo ločene.
riž. 21.17. Jekleni stebri prereza za stavbe z višino 9,6-18,0 m brez podpornih mostnih žerjavov: a - skrajne vrste; b - srednje vrstice
gradbeni stebri 8,4 in 9,6 m višine, opremljen z mostnimi žerjavi(Sl. 21.18) so zasnovani s trdnimi stenami s konstantnim višinskim prerezom iz I-nosilcev s širokimi policami. Oznaka vrha temelja je 0,130. Podstavki stebrov - z osnovnimi ploščami.
riž. 21.18. Jekleni stebri za zgradbe višine 8,4 in 9,6 m, opremljeni z mostnimi nosilnimi žerjavi: a - skrajna vrsta; b - srednja vrstica
Dvokraki stebri z nazivno višino 10,8-18 m so zasnovani za uporabo v stavbah z razponi 18, 24, 30 in 36 m z razmikom stebrov vzdolž zunanjih in srednjih vrst 6 in 12 m, z enostopenjsko razporeditvijo svetlobe , srednji in težki mostni žerjavi z nosilnostjo do 50 t s prehodi vzdolž žerjavnih stez in brez njih (slika 21.19).
riž. 21.19. Jekleni dvokraki (skozi) stebri za zgradbe z višino 10,8-18,0 m, opremljeni z mostnimi nosilnimi žerjavi: a - skrajna vrsta; b - srednja vrstica
Stebri so zasnovani kot stopničasti s spodnjim rešetkastim delom in zgornjim delom iz varjenih ali širokopolnih valjanih I-nosilcev. Žerjavne veje rešetkastega dela so izdelane iz valjanih, varjenih, pa tudi I-nosilcev s širokimi policami, zunanje veje stebrov skrajnih vrstic so izdelane iz valjanih in upognjenih kanalov ali I-nosilcev s širokimi policami. Rešetka žerjavnega dela stebrov je sprejeta kot dvoravninska in je izdelana iz kotalnih vogalov (slika 21.20).
riž. 21.20. Elementi dvokrakega srednjega stebra (če so prehodi vzdolž žerjavnih stez): 1 - žerjavna steza; 2 - nadzemni del; 3 - glava; 4 - rešetkasti nosilci; 5 - osnova; 6 - sidrni vijak
Osnove stebrov so ločene z rezkanimi konci vej. Žerjav in žerjavne dele stebrov povezujemo z varjenjem v tovarni ali na gradbišču, odvisno od velikosti stebra, vozil in specifičnih pogojev gradnje.
Stebri vseh teh vrst se lahko uporabljajo na območjih z ocenjeno temperaturo zunanjega zraka -40 ° C in več - za ogrevane zgradbe in -30 ° C in več - za neogrevane zgradbe.
Stabilnost okvirja in zaznavanje obremenitev, ki delujejo v vzdolžni smeri (veter, zaviranje žerjavov, sile tehnoloških obremenitev, temperaturni vplivi, potresne sile) zagotavljajo vzdolžne konstrukcije. Sistem vzdolžnih konstrukcij vključuje stebre, ki so med seboj povezani z vzdolžnimi elementi - nosilci, žerjavne in zavorne konstrukcije, oporniki in navpične vezi vzdolž stebrov.
Navpične povezave za stebre se uporabljajo naslednje vrste: križ, diagonala, pol-kotnik, portal, opornik (slika 21.21).
riž. 21.21. Sheme rešitev za navpične povezave med stebri: a - križ; b - diagonala; v - pol diagonala; d, e - portal; e - oklepaj
Glede na delovne pogoje so lahko diagonalne vezi raztegnjene in stisnjeno-raztegnjene. Za zgradbe, opremljene s težkimi mostnimi žerjavi, uporaba napenjalnih opornikov ni priporočljiva.
Portalne povezave se uporabljajo za zagotavljanje tehnoloških prehodov in dovozov, pa tudi v primerih, ko je naklon stebra enkrat in pol ali več večji od višine priključne plošče (višina do dna nosilca žerjava). Portalne povezave so praviloma bolj obremenjene in deformabilne kot križne in diagonalne.
Priporočljivo je postaviti navpične povezave vzdolž stebrov na sredini temperaturnega prostora.
Pri širini polnostenskih stebrov do 600 mm je priporočljivo izvesti navpične povezave enoravninski, s širino stebra več kot 600 mm, kot tudi z dvokrakimi stebri, so izvedene navpične povezave dvoravninski.
Na vrhu stebrov, kot tudi na nivojih, ki jih določa zahtevana fleksibilnost stebrov iz ravnine, so nameščeni distančniki.
Konstrukcije žerjavov. Med strukturnimi elementi, ki določajo zanesljivost in uporabnost industrijske zgradbe, posebno mesto pripada žerjavnim konstrukcijam. Večina zgradb uporablja žerjavne konstrukcije v obliki varjenih ali valjanih nosilcev.
Na splošno so sistemi žerjavov sestavljeni iz dejanskega žerjavnega nosilca, žerjavne tirnice s pritrdilnimi elementi, zavornega nosilca (ali nosilca), vezi vzdolž spodnjega traku, navpičnih vezi, diafragm ali prečnih vezi, tj. skupaj predstavljajo prostorski togi nosilec (sl. 21.22).
riž. 21.22. Sheme žerjavnih stez: a - vzdolž stebrov skrajne vrstice; b - srednja vrstica; 1 - žerjavni valj; 2 - zavorni žarek (kmetija); 3 - pomožna kmetija (žarek); 4 - navpične povezave; 5 - žerjavni žarek; 6 - vodoravna povezava; 7 - tirnica žerjava
Žerjavne konstrukcije zaznavajo kompleks obremenitev in vplivov: lastna teža konstrukcij; navpični, vodoravni in torzijski učinki žerjavnih valjev; vetrne in potresne obremenitve; temperatura in drugi vplivi.
Žerjavni nosilci so razdeljeni na naslednje vrste:
Glede na sheme izračuna: razdeliti in neprekinjeno(slika 21.23);
Po oblikovalski odločitvi: s trdno steno(Slika 21.24) in skozi(slika 21.25);
Po načinu povezovanja elementov: varjeni, kovičeni, vijačeni z visoko trdnostjo, kombinirani(Slika 21.24).
riž. 21.23. Žerjavni nosilci: a - razcepljeni s trdnimi stenami; b - neprekinjeno
riž. 21.24. Vrste presekov žerjavnih nosilcev trdnega odseka: a - varjeni; b - iz listov in vogalov, zakovičenih ali s povezavami na visoko trdnih vijakih; c, d - s kombiniranimi povezavami (vijačno varjene)
riž. 21.25. Skozi razdeljen nosilec žerjava ( splošna oblika in vozlišča)
Posebna vrsta strukture je žerjavi in nosilci(Slika 21.26). Kombinacija žerjavnega nosilca in nosilnega nosilca omogoča v številnih primerih s tehnološko potrebo uporabo močnih težkih in zelo težkih žerjavov.
riž. 21.26. Žerjav pod špirovci (možnosti)
Shema in vrsta žerjavnih konstrukcij sta dodeljena glede na nosilnost, način delovanja žerjava, razpon žerjavnih konstrukcij, skladnost nosilcev, vrsto temeljnih tal.
Odsek žerjavnih nosilcev je vzet v obliki simetričnega I-žarka iz valjanih širokih profilov ali iz treh listov v obliki varjenega I-žarka. V nekaterih primerih je za tetive nosilcev kompozitnega odseka mogoče izdelati tetive iz paketa listov, povezanih z varjenjem ali visoko trdnimi vijaki (slika 21.24).
Najmanjša širina zgornje tetive je določena z vrsto uporabljene tirnice in načinom njene pritrditve na nosilec žerjava. Običajno je za varjeni nosilec širina zgornjega traku 250 mm, spodnjega pa 200 mm.
Debelina stene je v veliki meri odvisna od vrednosti tlaka žerjavnega valja, ki je odločilen dejavnik lokalne stabilnosti. Debelina stene nosilca se lahko določi po formuli: t = (6 + 3h) mm, kjer je h višina nosilca, m Najmanjša debelina stene je lahko 1/70-1/200 višine nosilca.
Pri načrtovanju žerjavnih nosilcev na vijakih visoke trdnosti je priporočljivo izbrati odsek s trdnimi stenami, sestavljen iz navpične pločevine, zgornje tetive dveh vogalov in tetive pločevine ali paketa listov, spodnje tetive dveh vogalov. Za razcepljene nosilce žerjava je priporočljivo oblikovati kombinirani vijačno varjeni nosilec z zgornjo vrvjo iz dveh vogalov in vrvjo s spodnjo vrvjo iz pločevine, privarjene na steno nosilca (sl. 21.24 c, d).
Farme žerjavov(Sl. 21.25) so zasnovani z vzporednimi pasovi, s trikotnim rešetkastim vzorcem in regali. Višina žerjavnih nosilcev mora biti nastavljena znotraj 1/5-1/7 razpona za razpone 12-18 m in 1/7-1/10 razpona za razpone 24-36 m (kjer so nižje vrednosti se nanašajo na večje razpone). Racionalno je dodeliti dolžino nosilne plošče žerjava, ki je približno enaka višini nosilca, vendar ne več kot 3 m, tako da je mogoče izbrati odsek zgornje tetive iz valjanega I-nosilca s širokimi policami. , spodnji akord - iz široke police ali iz vogalov; za rešetkaste elemente se priporočajo seznanjeni vogali.
Žerjav pod špirovci(PPF) so zasnovani s škatlastim pogonskim spodnjim jermenom in naraščajočimi (stisnjenimi) nosilnimi oporniki (slika 21.26). Rešetka in zgornja vrv nosilca imata odsek v obliki črke H. Višino PPF je priporočljivo vzeti znotraj 1/5-1/8 razpona. Zgornja tetiva nosilca se vzame na isti ravni kot zgornja tetiva strešne konstrukcije. Dolžina plošč spodnjega pasu je dodeljena kot večkratnik 3 m.
Žerjavni nosilci in nosilci so podprti na stebrih s centriranim prenosom podpornega tlaka preko podpornih blazinic, pritrjenih na spodnji pas (slika 21.27), ali skozi podporna rebra z ravnimi površinami (slika 21.28). Nosilna rebra žerjavnih nosilcev morajo ustrezati rebru v stebru (jeklo).
riž. 21.27. Podpora neprekinjenega žerjavnega nosilca na jeklenem stebru: a - varjen; b - na vijakih visoke trdnosti
riž. 21.28. Podpora deljenih žerjavnih nosilcev na armiranobetonskem stebru: 1 - vgrajeni deli; 2 - trakovi, nameščeni na mestih navpičnih vezi vzdolž stebrov
Podpora jeklenih žerjavnih nosilcev na armiranobetonskih stebrih mora biti izvedena skozi razdelilno osnovno ploščo in pritrjena na steber s sidrnimi vijaki, ki so v njem. Velikost razdelilne plošče je določena glede na podporni tlak nosilca žerjava in stopnjo betona stebra (slika 21.28).
Pri načrtovanju pritrdilnih točk žerjavnih konstrukcij na stebre je treba upoštevati značilnosti njihovega dejanskega delovanja. Ko žerjav prečka, se žarek upogne, njegov referenčni del pa se zavrti za določen kot. Pod vplivom temperaturnih vplivov se žerjavne konstrukcije podaljšajo (skrajšajo), kar vodi do horizontalnih premikov podpornih odsekov glede na stebre.
Zato je oblikovanje pritrjevanje nosilcev na stebre v vodoravni smeri mora zagotavljati prenos vodoravnih prečnih sil, hkrati pa omogočati svobodo vrtenja in vzdolžno premikanje podpornih odsekov. Obstajata dve vrsti vozlišč. V vozliščih prvega tipa (slika 21.29 a) se prečni vodoravni vplivi prenašajo skozi elemente (potisne trakove), tesno pritrjene na police stebra, ki omogočajo prosto gibanje podpornih odsekov zaradi zdrsa. V vozliščih druge vrste (slika 21.29 b) so nosilci pritrjeni na stebre z uporabo gibljivih elementov v obliki listov ali okroglih palic.
riž. 21.29. Točke pritrditve deljenih žerjavnih nosilcev na stebre: a - s potisnimi palicami; b - s prožnimi palicami
Nosilci za tirnice na nosilce žerjava morajo biti snemljive (premične). Železniška tirnica je pritrjena s kavlji iz okroglih palic premera 24 mm z vzmetnimi podložkami; kavlji prehajajo skozi luknje v steni tirnice in zajamejo robove zgornje tetive nosilca žerjava (slika 21.30).
riž. 21.30. Pritrditev železniške tirnice s kavlji: 1 - kavelj; 2 - vzmetna podložka
Posebne žerjavne tirnice so pritrjene s pomočjo trakov z oblogami; trakovi imajo okrogle luknje in so povezani z nosilcem s sorniki s premerom 24 mm, obloge pa imajo ovalne izreze, ki vam omogočajo, da poravnate tirnico z omejevanjem oblog. Po ravnanju tirnic so obloge, tesno stisnjene nanje, privarjene na letvice (slika 21.31).
riž. 21.31. Pritrditev tirnice žerjava z deskami: 1 - potisna palica; 2 - vpenjalna palica
Tirnico je mogoče pritrditi z nosilci (slika 21.32), pritrjenimi z uporabo visoko trdnih vijakov s kodrastimi trakovi in klini. Tirnico je mogoče pritrditi tudi z namestitvijo posebnih profilnih blazinic pod njo s konveksno valjasto površino v stiku z zgornjo vrvjo nosilca znotraj debeline stene (slika 21.33).
riž. 21.32. Pritrditev žerjavne tirnice z nosilci: 1 - figurirana palica; 2 - nosilec; 3 - klin; 4 - vijak visoke trdnosti
riž. 21.33. Pritrditev žerjavne tirnice z oblogo: 1 – elastična obloga; 2 - potisna palica; 3 - vpenjalna palica; 4 - obloga pod tirnico; 5 - vijak
Postanki za žerjave so razporejeni na koncih vzletno-pristajalne steze žerjava za fiksiranje mejnega položaja žerjava. Urejeni so v skladu s tehnološko nalogo. Za ublažitev morebitnih udarcev je leseni nosilec pritrjen na sprednji del omejevalnika v višini odbojnikov mostu žerjava (slika 21.34).
riž. 21.34. Postanki za žerjave različnih nosilnosti: a - do 30 ton za varjene žerjavne nosilce; b - do 250 t za nosilce na vijakih visoke trdnosti
Premazi. Jeklene konstrukcije streh v splošnem sestavljajo naslednji elementi: strešni nosilci, strešni nosilci, nosilci (pri strehah z gredno rešitvijo), lanterne konstrukcije, vezi.
V premazih stavb, odvisno od njihovega namena in delovanja, veljajo strešni nosilci: z vzporednimi pasovi, trapezoidnim zatrepom in trikotnim (sl. 21.35). Prvi dve vrsti nosilcev se uporabljata za strešne kritine iz valjanih in mastiksnih materialov ter strešnih plošč, trikotne rešetke - za kritine iz azbestno-cementnih valovitih ali podobnih plošč.
riž. 21.35. Geometrijske sheme strešnih nosilcev
Rešetko rešetk je treba uporabiti element za elementom preproste oblike. Racionalni trikotnik z dodatnimi regali (sl. 21.36 a), trikotnik (sl. 21.36 b), diagonala (sl. 21.36 c) in križ (sl. 21.36 d). Izbira vrste rešetke je odvisna od konstrukcijskih značilnosti rešetke, načina vozlišč povezav rešetke s pasovi, načina podpornih stebrov, zahtevanih dimenzij prostora med elementi rešetke itd. ustrezna trikotna rešetka z dodatnimi regali, saj ima najmanjše število palic in vozlišč.
riž. 21.36. Geometrijske sheme strešnih rešetk
Pri načrtovanju strešnih nosilcev je treba zagotoviti njihove skupne dimenzije glede na pogoje prevoza. Meja višine med skrajnima točkama štrlečih elementov ne sme presegati 3,8 m.
Razdelitev nosilcev po dolžini na odpremne oznake se običajno izvede na naslednji način: nosilci z razponi 24 in 30 m so dobavljeni z dvema odpremnima oznakama, z razponom 36 m - s tremi odpremnimi oznakami.
Oblikovanje špirovskih in nosilnih nosilcev:
Iz seznanjenih vroče valjanih vogalov;
S pasovi iz Taurusa in rešetko iz vogalov;
S pasovi iz širokopolnih I-nosilcev in rešetke iz pravokotnih upognjeno varjenih profilov ali vroče valjanih vogalov;
Iz okroglih elektrovarjenih cevi;
Iz zaprtih pravokotnih upognjeno varjenih profilov (pravokotne cevi).
Nosilci iz vroče valjanih vogalov(Sl. 21.37) se lahko zaradi svojih konstrukcijskih značilnosti uporabljajo v vseh podnebnih območjih v kombinaciji z lahkimi in težkimi ovoji stavb z razponi zgradb 18-36 m.Zaradi prisotnosti vozlišč in drugih delov pločevine so zaseden, materialno intenziven in se lahko uporablja le v upravičenih primerih. Delovanje teh nosilcev v srednje in zelo agresivnih okoljih ni dovoljeno zaradi vrzeli med vogali. Prav tako se ne smejo uporabljati za obremenitve zunaj vozlišča, ki povzročajo lokalno upogibanje jermenov.
riž. 21.37. Sheme nosilnih nosilcev iz kotalnih kotov, razdeljenih na elemente pošiljanja
Strešni nosilci iz kotov z razponom 18 m so zasnovani s spodnjim vodoravnim pasom in zgornjim pasom z naklonom 1,5%. Nosilci preostalih razponov so zasnovani z vzporednimi pasovi z naklonom 1,5%. Skupna višina nosilca pasu je 3300 mm, na straneh vogalov pasu pa 3150 mm. Nazivna dolžina nosilcev je manjša od razpona stavbe zaradi zmanjšanja velikosti končnih plošč.
Splošne konstrukcijske zahteve. Načrtovanje nosilcev se začne z risanjem srednjih črt, ki tvorijo geometrijsko shemo konstrukcije, v skladu s konfiguracijo nosilca in njegovimi glavnimi dimenzijami. Središčne črte elementov, ki se stekajo v vozliščih, se morajo sekati v središču vozlišča.
Na aksialnih linijah se nanesejo konture palic, ki so vezane na osi vzdolž težišč odseka, medtem ko je v varjenih nosilcih razdalja od težišča do zadnjice (veze) zaokrožena navzgor. celi večkratnik 5 mm. V nosilcih z vijačnimi povezavami so vogali privezani na osi glede na nevarnosti, ki so najbližje zadnjici.
Ko se odsek tetive vzdolž dolžine nosilca spremeni, se v geometrijski shemi sprejme ena osna črta, zgornja stran tetive pa ostane na isti ravni za udobje podpiranja sosednjih elementov. Premik osi tetiv nosilcev pri spreminjanju odseka se ne sme upoštevati, če ne presega 1,5% višine spodnjega odseka tetive.
Vložki, ki tvorijo vozlišča nosilcev, so vzeti v preprosti obliki, da se poenostavi njihova izdelava in zmanjša število obrezkov.
Vložki so izdelani za hrbtne strani vogalov pasu za 15 - 20 mm za možnost uporabe zvarov. Na mestih vgradnje nosilcev, pritrjenih na vogalne kratke hlače, in na mestih, kjer je pas ojačan s prekrivnimi elementi, ko so armiranobetonske plošče podprte na zgornjem pasu, se vložek ne pripelje (vdolbi) do zadnjice vogalov za 10 - 15 mm.
Postopek za načrtovanje in izračun vozlišč nosilnih nosilcev je naslednji
1) narišite osne črte elementov tako, da se zbližajo v središču vozlišča;
2) "privežite" vogale pasu na sredinske črte. Če želite to narediti, določite velikost Z o od težišča vogala do zadnjice glede na sortiment in jo zaokrožite po pravilu zaokroževanja na 5 mm, s čimer dobite razdaljo od zadnjice vogala do središčne črte . Na enak način uporabite konturne črte palic rešetke. Razdalja med robovi rešetkastih elementov in pasom na vozliščih (a) je treba vzeti enako 6t - 20 mm, vendar ne več kot 80 mm (tukaj je t debelina vložka, mm);
Zasnova nosilnih vozlišč nosilca je odvisna od načina povezave nosilca s stebrom.
Ko je zgiben, je najpreprostejši vozel za podporo nosilca na stebru od zgoraj z uporabo dodatnega stojala (nad-steber). S to rešitvijo je možno podpreti nosilce tako na kovinski kot tudi na armiranobetonski steber. Podobno je rešen vozel podpore nosilnega nosilca na nosilcu.
S togo povezavo se nosilni okvir običajno prilega strani stebra.
Referenčni tlak F f se prenese na podporno mizo. Podporna miza je izdelana iz pločevine t = 30 ... 40 mm z majhnim podpornim pritiskom (F f< ф. Опорный фланец крепят к полке колонны на болтах грубой или нормальной точности, которые ставят в отверстия на 3-4 мм больше диаметра болтов, чтобы они не могли воспринять опорную реакцию фермы в случае неплотного опирания фланца на опорный столик.
. 
^ Sl. 38. Podporna vozlišča kmetij: 1 - ojačitev; 2 - podporno mesto; 3 - rebro z ovalnimi luknjami; 4 - rebro za pritrditev navpične povezave; 5 - podložka
Zvari, ki pritrjujejo podporno rebro na vtičnico sklopa, so izračunani za prenos podporne reakcije nosilca: 
, (30)
kje l w je izračunana dolžina zvara, enaka višini vstavka minus 1 cm.
Da bi pritrdili položaj vozlišča na stebru, je nosilno rebro povezano s sorniki normalne natančnosti na nosilni drog, ki je nato privit in nato privarjen na glavo stebra. Z nosilnim drogom skozi posebno rebro z ovalnimi luknjami je privijačen tudi vstavek zgornjega nosilnega sklopa. Ovalne luknje omogočajo premikanje zgornjega nosilnega sklopa glede na nosilni drog in tako zagotavljajo prosto podporo nosilca, to je brez videza podpornega momenta. Vertikalne vezi so pritrjene tudi na rebra nosilnega stebra.